【正文】 0x6x8 4 4704 451 12052 5 4404 451 8882 ④ 4824 H350~400x150x6x8 3 4404 451 8882 4 4704 451 12052 ⑤ 7236 H350~600x180x6x8 5 6640 1335 13959 6 8640 1336 47821 ⑥ 6900 H300~480x200x8x10 7 6240 1335 9877 0 8 7680 1335 28582 ⑦ 800 H480~500x200x8x10 6 7840 1335 31386 8 7680 1335 28582 ⑧ 12060 H350x150x4x8 8 3736 450 8261 0 3 9 3736 450 8261 ⑨ 5700 H200~350x160x4x8 9 3896 546 8729 10 3296 546 2568 0 組合（ 3）內(nèi)力值（ 恒載 + 右風） 單元號 軸線長度 /mm 截面規(guī)格 /mm 節(jié)點編號 面積 /（ mm2） 繞 2軸 慣性矩(104mm4) 繞 3軸 慣性矩 /(104mm4) 彎矩 /() 剪力/(kN） 軸力/(kN） ① 7700 H300~650x200x8x10 1 6240 1335 9877 0 2 9040 1336 57633 ② 7236 H350~700x200x8x10 2 9440 1336 68575 3 6640 1335 13959 ③ 4824 H350~400x150x6x8 4 4704 451 12052 5 4404 451 8882 ④ 4824 H350~400x150x6x8 3 4404 451 8882 4 4704 451 12052 ⑤ 7236 H350~600x180x6x8 5 6640 1335 13959 6 8640 1336 47821 0 ⑥ 6900 H300~480x200x8x10 7 6240 1335 9877 0 8 7680 1335 28582 ⑦ 800 H480~500x200x8x10 6 7840 1335 31386 8 7680 1335 28582 ⑧ 12060 H350x150x4x8 8 3736 450 8261 0 9 3736 450 8261 ⑨ 5700 H200~350x160x4x8 9 3896 546 8729 10 3296 546 2568 0 最大側(cè)移計算 ：以①號單元柱構件為驗算對象 雙楔形橫梁平均慣性矩 484210 mm102 .7 42 1 2 0 5 2 ]0 .46 8 5 7 50 .6[ 8 8 8 2 102/])β1(β[ =++=++= bbbb IIII _柱腳為鉸接時，側(cè)移 mmhI LIEIHhu bcc ) ( )2(12 8885 333 = + =+= 4 ﹤ mmh 3 3608 0 0 060 == 所以最大水平側(cè)移符合要求。 最大撓度驗算 ：由 3d3s 計算可知，結構的橫梁最大豎向相對位移為 1/188，小于輕鋼結構規(guī)范的最大相對撓度指標 1/180,符合規(guī)范要求。 2 剛架柱構件①驗算計算書 （注：若未特別指明，下標 0 表示小頭，下標 1 表示大頭） 幾何信息 該柱采用工字型變截面鋼架柱，不設加勁肋。 截面為 H300~650x200x8x10，幾何尺寸如下： 截面高度： mmH 3000 = ， mmH 6501 = 翼緣寬度： mmBB 20210 == 腹板厚度： mmTT ww 810 == ，翼緣厚度： mmTT ff 1010 == ，柱高度： mmh 7700= 由幾何尺寸可算得截面特性如 下： 截面積： 20 6240mmA = ， 21 9040mmA = 截面慣性矩： 440 109877 mmIx = ， 441 1057633 mmIx = 440 10133 5 mmIy = 441 10133 6 mmIy = 荷載組合 由三種組合內(nèi)力比較可得構件內(nèi)力如下： 小頭節(jié)點端： kNNkNVmkNM ,.0 121212 === 大頭節(jié)點端： kNNkNVmkNM ,. 212121 === 5 腹板有效寬度 構造要求 楔率 = 6 0 m m / m4 5 . 4 5 m m / m7 .7 3 0 06 5 0 = 板件寬厚比： 小頭節(jié)點： 10961 ==ftb≤ 3452351523515 ==yf 358280 ==wwth≤ 345235250235250 ==yf 大頭節(jié)點： 10961 ==ftb≤ 3452351523515 ==yf 8630 ==wwth≤ 345235250235250 ==yf 板件幾何尺寸滿足利用屈曲后強度的要求。 腹板正應力計算 軸力引起的正應力： M P aANN 2 4 3000 === M P aANN 3111 === 彎矩引起軸力： M PaWMM 0? 000 ==， M P aWMM 7 6 3 3 46111 = == 截面邊緣最大應力（受壓為正，受拉為負）： 0m i n0m a x == ， M P 1m a x =+= 1m i n =+= 有效寬度計算 壓力分布不均勻系數(shù) 1??β 0max0min0 ==， 4 6 2 5_??β 1m a x 1m i n1 === 受壓板件穩(wěn)定系數(shù) 6 ( ) ( ) 4β1)β1( 16 220? =++++= _k ( ) ( ) )β1( 16 221? =++++= _k 計算參數(shù) )( 8/280/ /λ ?0 === ywwp fk th ＜ )( 8/630/ /λ ?1 === ywwp fk th ＜ 有效寬度 系數(shù) 1ρρ 10 == 有效截面特性計算 小頭節(jié)點和大頭節(jié)點全截面有效。 抗剪承載力 因為沒有設置橫向加勁肋，鼓曲系數(shù) =k 參數(shù) 3 4 5/2 3 8/6 3 0/2 3 537 /λ τ === y fk th 腹板屈曲后抗剪強度設計值 ( )[ ] ( )[ ] M P aff vwv 39。 === 抗剪承載力 kNfthV vwwd 4382 8039。0 === kNfthV vwwd 4386 3039。1 === 強度驗算 小頭節(jié)點 kNV = ＜ kNVd = 7 0m i n0m a x == ＜ MPa310 大頭節(jié)點 kNVkNV d 1 == mkNMmkNANWMMM e eeNeu .)9040/( 143 ===== __ 平面內(nèi)穩(wěn)定性驗算 計算長度 柱線剛度： 311 4 8 4 87 7 0 0/5 7 6 3 3 0 0 0 0/ mmhIK c === 梁線剛度： 113 5 07 0 01γ 011 === __dd， 3504001γ 022 === __dd， = 由《技術規(guī)程》附錄 ： = 342 7 6 71 2 0 6 108 8 8 2ψ2 mmsIK b = == 長度系數(shù) ， 3/9877/ 10 ==cc II 查《技術規(guī)程》表 ： =r ， mmhh r 120 12770 === 穩(wěn)定性驗算 長細比 6 2 4 0/109 8 7 7 1 2 0 1 2λ 400 === xx ih kNEAN eex 2 6 6 2 4 02 0 6 0 0 222 020 = == === yxx f b類截面，故查《鋼規(guī)》附表 C2得： γ =x M P aWN NMANexExmxeX1057633) ()φ_1(βφ 4631γ39。0010γ0 =+=+ ＜ MPa310 8 平面外整體穩(wěn)定性驗算 取柱隅撐間距為鋼架柱平面外計算長度，即 mmly 3000= 00===cycyy AI l ， === yyy f 查表得： =y ))(()()/(23333239。 039。 0=+=+= ExExt NNNN 整體穩(wěn)定系數(shù)： 柱楔率 3006501γ 21 === __dd ( ) +=+= fs Alh +=+= yw il == ysy il 345235)()(15010987730062404320)235()λ()μμ(λ4320φ 22422000200002γ= +=+=yywsxyb fhtWhA 因為 γφb ＞ ，按《鋼結構設計規(guī)范》規(guī)定，用 γ39。φb 代替 γφb 8 8 2 8 8 γ39。 === __ byb 平面外整體穩(wěn)定計算 M P aWMAN eb tey 7 6 3 2 4 βφ 4631γ 100 = +=+ ＜ MPafd 310= 綜上，柱截面滿足要求。 9 3 剛架梁構件②驗算計算書 幾何信息 該梁采用工字型變截面鋼架柱，不設加勁肋。截面為 H350~700x200x8x10，幾何尺寸 如下： 截面高度： mmH 3500 = ， mmH 7001 = ，翼緣寬度： mmBB 20210 == 腹板厚度： mmTT ww 810 == ，翼緣厚度： mmTT ff 1010 == 梁長度： mml 7236= 由幾何尺寸可算得截面特性如下： 截面積： 20 6640mmA = ， 21 9440mmA = 截面慣性矩： 440 1013 95 9 mmIx = ， 441 1068575 mmIx = 440 10133 5 mmIy = ， 441 10133 6 mmIy = 荷載組合 由三種組合內(nèi)力比較可得構件內(nèi)力如下： 軸力設計值： ① kNN = ② kNN = ，② kNN = 剪力設計值：① kNV = ② kNV = ，② kNV = 彎矩設計值：① mkNM . = ② mkNM . = ，② mkNM . 1_1 = （注：小頭內(nèi)力有①②兩種組合，因為計算 WMAN // + 初步認定組合①內(nèi)力較大，強度驗算用組合①，但組合①中小頭為拉彎構件，不需要計算平面外穩(wěn)定，所以用組合②計算平面外穩(wěn)定） 腹板有效寬度 構造要求 10 楔率 = 6 0 m m / m4 8 . 3 7 m m / m7 .2 3 63 5 07 0 0 = 板件寬厚比： 小頭節(jié)點： 10961 ==ftb≤ 3452351523515 ==yf 8330 ==wwth≤ 345235250235250 ==yf 大頭節(jié)點： 10961 ==ftb≤ 3452351523515 ==yf 858680 ==wwth≤ 345235250235250 ==yf 板件幾何尺寸滿足利用屈曲后強度的要求。 腹板正應力計算 軸力引起的正應力： M P aANN 3000 === M P aANN 3111 === 彎矩引起軸力： M P aWMM 46000 = == M P aWMM 8 5 7 5 46111 = == 截面邊緣最大應力（受壓為正，受拉為負）： 0m a x == 0m i n =+= M P 1m a x == M P 1m i n =+= 有效寬度計算 壓力分布不均勻系數(shù) 0m a x 0m i n0 ===， 2 1_ 0 7??β 1m a x 1m i n1 === 受壓板件穩(wěn)定系數(shù) 11 ( ) ( ) )β1( 16 220? =++++= _k ( ) (