【正文】 當閥孔的動能因數 0F 低于 5 時將會發(fā)生嚴重漏液，前面已計算 0 ? ，可見不會發(fā)生嚴重漏液。 8 精餾段 塔板負荷性能圖 霧沫夾帶 上限線 對于苯 — 甲苯物系和已設計出塔板結構，霧沫夾帶線可根據霧沫夾帶量的上限值干氣）（液） /k g ( kge V ? 所對應的泛點率 1F (亦為上限值 ),利用式 %1 0 01 ????pFLsvLvsAKcZLVF ???和 % ???TFvLvsAKcVF ???便可作出此線。由于塔徑較大，所以取泛點率 1 80F??，依上式有 ??? ??? ss LV 整理后得 1 ?? 即 3 4ssVL?? 即為負 荷性能圖中的線 (1) 此式便為霧沫夾帶的上限線方程，對應一條直線。所以在操作范圍內任取兩個 sL值便可依式 3 4ssVL??算出相應的 sV 。利用兩點確定一條直線，便可在負荷性能圖中得到霧沫夾帶的上限線。 sL sV 漏液線 對于 F1 型重閥，當動能因數 F0 ＜ 5 時就會出現嚴重漏液現象，所以去 F0 =5 作為參考值來計算 min)sV（ 。 min)sV（ = smndVm/ 320 ??????? 液泛線 由式 )( wTd hHH ??? ， owdwfd hhhhhH ?????? ， f c lh h h?? ? ? 聯(lián)立。即 owdwlcowdwfwT hhhhhhhhhhhhhH ??????????????? ?? )( 式中， gUh Lvc ?? 干板靜 壓 板 靜20? ，板上液層靜壓頭降 Ll hh 0?? 從式 owwL hhh ?? 知， Lh 表示板上液層高度， 321 0 0 09 7 ????????? wsow lLEh。所以板上?????????????????????32000 1 0 0 0)(液 層層靜壓頭 降wswowwLl lLEhhhhh ??? 液 體表面張力所造成的靜壓頭 ?h 和液面落差 h? 可忽略 液體經過降液管的靜壓頭降可用式 20 ????????? hlLhwSd 則 LdcdLLcwT hhhhhhhhH ）（＋＋ 00 1)( ??? ??????? ?????????????????????????????3202020 36001000 w Sww SLv lLhhlLgU ）（ ??? 式中閥孔氣速 U0與體積流量有如下關系 NdVU S200 4?? 式中各參數已知或已計算出，即 。193。/。/。0 4 3 。 330 ??????? NmkgmkgmhmH lvwT ???? 0 /U m s? ； 0 ? ； 0 ? 代入上式。 整理后便可得 sV 與 sL 的關系，即 3222 0 7 1 SSS LLV ??? 此式即為液泛線的方程表達式。在操作范圍內任取若干 sL 值，依3222 0 7 1 SSS LLV ??? sL sV 用上述坐標點便可在 ssLV? 負荷性能圖中繪出液泛線，圖中的 (2)。 液相負荷上限線 為了使降液管中液體所夾帶的氣泡有足夠時間分離出，液體在降液管中停留時間不應小于 3～ 5s。所以對 液體的流量須有一個限制，其最大流量必須保證滿足上述條件。 由式 秒～ 53???STf L HA? 可知，液體在降液管內最短停留時間為 3～ 5 秒。取5s?? 為液體在降液管中停留時間的下限，所對應的則為液體的最大流量 maxsL ,即液相負荷上限，于是可得 5/ m a x3m a x TfsTfs HALsmHAL ??????? 顯然由式所得到的液相上限線是 一條與氣相負荷性能無關的豎直線，即負荷性能圖中的線 (3)。 氣體負荷下限線（ 漏液線） 對于 F1 型重閥，因 0F 5 時，會發(fā)生嚴重漏液，故取 0 5F? 計算相應的氣相流量39。 min()sV 39。 2 2 30m i n 0 5( ) 0 . 0 3 9 1 9 0 0 . 6 7 3 /44 2 . 8 4sVFV d N m s??? ? ? ? ? ?? 液相負荷下限線 取堰上液層高度 ? 作為液相負荷下限條件，作出液相負荷下限線，該線為與氣相流量無關的豎直線。 ?取 代入 wl 的值則可求出 ? ?minsL為 smlEL ws /00 08 32323mi n ???????? ?????????? ?? 上式后得 按上式作出的液相負荷下限線是一條與氣相流量無關的豎直線，見圖中的線 (5). 所的負荷性能圖如下： 0 0 6 0 01 0 0 32 ?????????wSl LE 9 小結 1. 從塔板負荷性能圖中可看出，按生產任務規(guī)定的氣相和液相流量所得到的操作點 P在適宜操作區(qū)的適中位置，說明塔板設計合理。 2. 因為液泛線 在霧沫夾帶線的上方，所以塔板的氣相負荷上限由霧沫夾帶控制，操作下限由漏液線控制。 3. 按固定的液氣比，從負荷性能圖中可查得氣相負荷上限 maxsV = m3/s,氣相負荷下限 minsV ≤ m3/s，所以可得 inm a x ??? ssVV操作彈性 塔板的這一操作彈性在合理的范圍 (3～ 5)之內，由此也可表明塔板設計是合理的。 浮閥塔的工藝設計計算結果匯總表 項 目內容 數值或說明 備注 塔徑 D/m 板間距 HT/m 塔板形式 單溢流弓形降液管 分塊式塔板 空塔氣速 U/(m/s) 堰長 (lw) 板上液層高度 hW/m 降液管底隙高度 h0/m 浮閥數 N/個 193 等腰三角形叉排 閥孔氣速 U0/(m/s) 臨界閥孔氣速 U0c(m/s) 閥孔動能因數 F0 孔心距 t/m 同一橫排的孔心距 排間距 h/m 相 鄰兩橫排中心線距離 單板壓降Δ P/Pa 液體在降液管內停留時間τ /s 降液管內清液層高度 Hd/m 泛點率 (%) 氣相負荷上限 Vsmax/(m3/s) 霧沫夾帶控制 氣相負荷下限 Vsmin/(m3/s) 漏液控制 操作彈性 結束語 經過這段時間的查閱文獻、計算數據和上機敲電子版，化工原理課程設計的基本工作已經完成，并得出了可行的設計方案，全部計算過程已在前面的章節(jié)中給以體現。 課程設計是對以往學過 的知識加以檢驗，能夠培養(yǎng)理論聯(lián)系實際的能力，尤其是這次精餾塔設計更加深入了對化工生產過程的理解和認識，使我們所學的知識不局限于書本，并鍛煉了我們的邏輯思維能力，同時也讓我深深地感受到工程設計的復雜性以及我了解的知識的狹隘性。所有的這些為我今后的努力指明了具體的方向。 設計過程中培養(yǎng)了我的自學能力，設計中的許多知識都需要查閱資料和文獻，并要求加以歸納、整理和總結。通過自學及老師的指導，不僅鞏固了所學的化工原理知識 ,更極大地拓寬了我的知識面，讓我更加認識到實際化工生產過程和理論的聯(lián)系和差別，這對將來的畢業(yè)設計及 工作無疑將起到重要的作用 . 在此次化工原理設計過程中，我的收獲很大 ,感觸也很深，更覺得學好基礎知識的重要性。同時通過這次課程設計，我深深地體會到與人討論的重要性。因為通過與同學或者是老師的交換看法很容易發(fā)現自己認識的不足，從而讓自己少走彎路。 在此，特別感謝化工原理教研室的徐繼紅 老師以及小組 成員，通過與他們的交流使得我的設計工作得以圓滿完成。在此我向他們表示衷心的感謝！ 參考文獻 [1]賈紹義等 . 《化工原理課程設計》 .天津 :天津大學出版社 ,2021. [2]譚天恩等 . 《化工原理》 (第三版 )上、下冊 .北京 :化學工業(yè)出版社 ,2021 [3]張洪流 . 《化工原理》上、下冊 .北京 :國防工業(yè)出版社 ,2021 [3]青島化工學院等 .《化學化工物性數據手冊》（有機卷） .北京 : 化學工業(yè)出版社 ,2021 [4]汪鎮(zhèn)安 . 《化工工藝設計手冊》（上、下冊） .北京 : 化學工業(yè)出版社 ,2021 [5] 《化工設備設計手冊》