【正文】 ? 式中 hD 鍋爐蒸發(fā)量 grh 過熱蒸汽出口焓 fwh 給水焓 zrD 再熱蒸汽流量 ?zrh 再熱蒸汽出 口焓 ydQ 低位發(fā)熱量 gr? 鍋爐效率 2. 鍋爐計算燃料消耗量 4 1 . 5( 1 ) 1 1 3 . 6 0 7 ( 1 ) 1 1 1 . 9 0 21 0 0 1 0 0j qB B t h? ? ? ? ? ? 式中 4q 機械未完全燃燒熱損失，查取 ％ 31 1 .8 6 6 5 .5 6 0 .7 0 .70 .2 1 1 0 0 1 0 0 1 0 0 1 0 06 .2 2 /ar ar ar arC H S OVNm k g??? ? ? ?????? ??? OHNROy VVVV 222 ??? ( kgNm/3 ) 式中 2 2 2 1 . 8 6 6 0 . 7 1 . 1 3 91 0 0 1 0 0a r a rR O C O S OCSV V V? ? ? ? ? skJ/山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計說明書（二爐三機） 30 2021 . 7 9 0 . 8 4 . 9 2 2 6100 arNNVV? ? ? 2 0 .1 1 1 0 .0 1 2 4 0 .0 1 6 1 0 .6 1 8H O a r a rV H M V? ? ? ? 所以 2 2 20 0 0 0 R O N H OV V V V? ? ? ? 第五章 鍋爐車間輔助設(shè)備的選擇 磨煤機選擇 目前有關(guān)磨煤機的選擇大體是這樣的，對于煤質(zhì)較硬的無煙煤、貧煤以及雜質(zhì)較 多的劣質(zhì)煤可以考慮采用筒式鋼球磨；對于可磨性系數(shù) kmK ，或灰份 %30arA 以及水分 %12arM 的煙煤和貧煤可以考慮采用中速磨煤機；對于多水分的褐煤，以及可磨性系山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計說明書（二爐三機） 31 數(shù) kmK 的煙煤可以考慮采用風(fēng)扇磨。在選用磨煤機的時候還必須結(jié)合制粉系統(tǒng)一起考慮?？梢詤⒄铡跺仩t原理》進行選擇。 MPS 磨煤機是一種新型中速磨煤機，它的主要工作部件是磨輥磨環(huán)內(nèi)有三個磨輥，它們相互間的位置成 120176。角。每個磨輥由于其輥軸位置固定，故只能在原地轉(zhuǎn)動。電動機通過減速器帶動磨環(huán)轉(zhuǎn)動，磨環(huán)又帶動磨輥沿自身的軸轉(zhuǎn)動。碾磨過程中磨輥對磨環(huán)的壓力來自磨輥、支架等的自重和彈簧緊力。彈簧緊力靠作用在上壓盤的液壓缸加壓系統(tǒng)來實現(xiàn)。原煤就在磨輥與磨環(huán)之間被碾壓成煤粉。干燥及輸送過程同其它中速磨一樣。熱空氣從風(fēng)環(huán)流入磨環(huán)上部空間，既對燃料起到干燥作用，又將制成的煤粉帶到分離器。不合格的煤粉被分離出來飛落回到磨環(huán)內(nèi)重磨。而煤中不易磨碎的鐵塊、石塊、殲石等雜物則從風(fēng)環(huán)處落入磨煤機下部由雜物刮板刮至廢物箱內(nèi)。該型磨煤機與其 他類型中速磨相比，其主要優(yōu)點是： 1. 由于輥子外形凸出近于球狀，其滾動阻力較小；由于輥子尺寸大，燃料進入輥下的條件也較好。這些因素有利于使磨煤出力增大和使磨煤單位電耗降低。 2. 由于輥子外形凸出近于球狀，比起平盤磨和碗式磨的錐形輥子，磨損均勻性得到了改善。 3. MPS 磨無上磨環(huán)，因而也就不存在像 E型磨中上磨環(huán)磨損嚴重而又難以處理。 4. MPS 磨在容量大型化方面比其他中速磨優(yōu)越。例如要增大單機出力， E 型磨鋼球直徑需隨磨環(huán)直徑一道增大而使整個磨煤機的橫向尺寸變大，而 MPS 磨在增大輥子直徑時 往往可以基本保持原來的橫向尺寸，這對于縮小占地面積，便于大型鍋爐機組多臺磨的合理布置是很有利的 。 5. 碾磨壓力通過彈簧和三根拉緊鋼絲繩直接傳遞到基礎(chǔ)上，可以在輕型機殼的條件下對碾磨部件施加高壓。 MPS 磨是近二、三十年發(fā)展起來的一種中速磨，由于上述各方面的優(yōu)越性，因此在世界不少國家中已廣泛采用。在我國山西神頭發(fā)電廠引進的捷克 200MW 汽輪發(fā)電機組采用的磨煤機即為西德拔柏葛公司提供的 MPS— 190 型中速磨機（型號中的數(shù)字為磨環(huán)滾道中心直徑，單位為 cm）。 所以我們這里采用的就是中速磨煤機 MPS 磨。 磨煤機出力的校核 山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計說明書（二爐三機） 32 每臺磨煤機的磨煤量 1 .2 0 1 1 3 .6 0 76 8 .1 62cm mKBB Z ?? ? ?t/h 式中 cK —— 儲備系數(shù)。根據(jù)《規(guī)程》 cK = mZ —— 臺數(shù)，取 2 臺 磨煤機的最佳轉(zhuǎn)速 88 ??? Dn zj r/min 出力按下列經(jīng)驗公式計算 90 100lnRSKKDB gkmmsm ? 式中 D—— 磨環(huán)滾道的中心直徑，在此取 1980 mm msK —— 工作燃料對出力的影響系數(shù) ,一般取 gkmK — — 工作燃料的可磨性系數(shù) ,取 2S —— 原煤質(zhì)量換算系數(shù) (待計算 ) 90R —— 煤粉細度，查表得 90R =35% gkmK 計算如下 pskmgkm SSKK 1? 式中 kmK —— 實驗室測得可磨性系數(shù)， ? 1S —— 水分修正系數(shù) psS —— 原煤粒度的修正系數(shù) 查《鍋爐原理》圖 5— 13 和《發(fā)電廠設(shè)計技術(shù)規(guī)程》 可得：發(fā)電廠采用反擊式碎煤機后一般可使煤快尺寸調(diào)節(jié)到 25~30mm，又規(guī)定：經(jīng)篩、碎后的煤塊大小應(yīng)適應(yīng)磨煤機的需要，粒度不宜大于 30mm。取 mmd 25=max ，查得： psS =。 其中 1S 的計算如下 22ma x22ma x1 )()( )( farpjarMM MMS ??? ）（ 山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計說明書（二爐三機） 33 式中 maxarM —— 工作基最大 水分，可取 m a x 4 6 10 .36ar arMM? ? ? fM —— 煤的分析基水分， fM =% pjM —— 煤的平均水分，計算如下 76 mfmpj MMM ?? ? 式中 mfM —— 煤粉水分，取 工作基內(nèi)在水分為 mfM =% ιmM —— 磨煤機入口的燃料水分 6 ( 10 0 ) 10 0 ( 6 ) ( 10 0 ) ( 6 ) 96 .88( 10 0 ) 10 0( ) ( 10 0 ) ( ) 3m f m far arm m f m farM M M MMM M M?? ? ? ? ? ?? ? ? ?? ? ? ??? ? ? ???? 所以 6 4 .1 3 6 1 .21 .6 277mfpj mMMM ? ? ??? ? ? 2222m a x 2 2 ( 1 0 . 3 6 ) ( 1 . 6 2 ) m a x 2 2 ( 1 0 . 3 6 ) ( 3 . 6 )() 1 . 0 5 3( ) ( )pjarfarMMS ???? ? ? ??（ ） 1 0 0 1 . 6 2 9 8 . 3 82 1 0 0 6 . 0 9 4100 1 . 0 4 6100pjarMS M ???? ? ? ?? 1 1 .0 5 31 .3 1 .3 6 8 91gk m k m psSKK S? ? ? ? 1. 5 290 100lngm s k mmD K K SBR? ? ? 所以選擇合適。 送風(fēng)機的選擇 山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計說明書（二爐三機） 34 送風(fēng)機的選擇原則 根據(jù)《規(guī)程》 和 ，送風(fēng)機的臺數(shù)、風(fēng)量和壓頭按下列要求確定： (1)每臺鍋爐應(yīng)裝設(shè)有 2臺送風(fēng)機。 (2)送風(fēng)機的風(fēng)量的富裕量（ 5％ ~10%）取 8%，壓頭的富裕量（ 10％ ~15%）取 12%。 送風(fēng)機容量的計算 sflkkyzflljsf ZbtVBQ 1760273273)( 1 ?????????? ????? ? 式中 1? —— 送風(fēng)機容量儲備系數(shù) ,按《規(guī)程》取 1? = jB —— 計算燃料量 . ?V —— 理論空氣量 . l? —— 爐膛出口過量空氣系數(shù) , l? = l?? —— 爐膛漏風(fēng)系數(shù) , l?? = zf?? —— 制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù) , zf?? = ky?? —— 空氣預(yù)熱器漏風(fēng)系數(shù) , ky?? = lkt —— 冷空氣溫度 , lkt =22℃ b —— 當?shù)卮髿鈮?,b =735mmHg sfZ —— 送風(fēng)機臺數(shù) , sfZ =2 ? ?133273 76 0 1()27327 3 22 76 0 11. 05 11 3. 60 7 10 6. 67 96 1. 2 0. 05 0. 1 0. 227 3 73 5 255 64 29 .9 35 /lks f j l l z f k ysftQ B VbZN m h? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ??? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? 送風(fēng)機壓頭計算 bttHP klknsf 7602732732 ????? ? 式中 山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計說明書（二爐三機） 35 lkt —— 冷空氣溫度 , lkt =22℃ b — — 當?shù)卮髿鈮?,b =735 mmHg 2? —— 壓頭儲備系數(shù) ,取 2? =110% nH? —— 風(fēng)道總阻力 , nH? =3200Pa kt —— 出廠條件下的流體溫度 , kt =20℃ 2 273 7 6 0 2 7 3 2 2 7 6 01 . 1 0 3 2 0 0 3 6 6 4 . 5 72 7 3 2 7 3 2 0 7 3 5lks f n ktP H P atb? ? ?? ? ? ? ? ? ? ??? 根據(jù)送風(fēng)機的容量和壓頭選擇合適的送風(fēng)機類型。 引風(fēng)機的選擇 引風(fēng)機臺數(shù)的確定 根據(jù)《規(guī)程》 和 ，引風(fēng)機臺數(shù)與送風(fēng)機臺數(shù)相同為 2 臺。引風(fēng)機的型號風(fēng)量和壓頭的裕量按下列要求選擇： 1 當選用高效風(fēng)機時 ,應(yīng)使風(fēng)機在高效區(qū)運行，經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟比較后確認。大容量鍋爐的離心式送風(fēng)機可配用雙速電動機或其它可靠的調(diào)速方式。 2 當離心式送風(fēng)機配用雙速電動機時 ,其低速檔時的風(fēng)量與壓頭的選擇 ,應(yīng)根據(jù)機組的運 行方式，通過技術(shù)經(jīng)濟比較后確定。 引風(fēng)機入口實際煙氣量 實際煙氣容積 ? ? ? ?0 0 31 .0 1 6 1 1 6 .6 7 9 6 1 .0 1 6 1 1 .2 1 6 .2 2 7 .9 /yyV V V m k g?? ? ? ? ? ? ? ? ? 式中 0V —— 理論空氣量 kgm/3 0yV —— 理論煙氣容積 kgm/3 ? —— 爐膛出口過量空氣系數(shù)， ?? 273 273)(1 0 ???? yfyjyf aVVBZV ?? 式中 ? —— 容量儲備系數(shù) ,? = 山東建筑大學(xué)畢業(yè)設(shè)計說明書（二爐三機） 36 Z —— 引風(fēng)機臺數(shù) ,Z =2 jB —— 計算煤耗量 yV —— 實際煙氣容積， Nm3 /Kg a? —— 空氣預(yù)熱器至引風(fēng)機一段 煙道的漏風(fēng)系數(shù)（煙道漏風(fēng)系數(shù)加除塵器的漏風(fēng)系數(shù)） 0V —— 1kg 燃料燃燒時的理論空氣需要量， Nm3 yf? —— 引風(fēng)機處的煙氣溫度， CO ? ?0332731 ()2731 126 10 2 273 N m / hyfy f j yV B V aVZ?? ?? ? ??? ? ? ? ? ? ? ?? 引風(fēng)機的壓頭計算 bttHP pypyyfpyf 760273273 02 ????? ? 式中 p2? —— 壓力儲