【正文】 — 額定轉速， r/min； MR— 額定轉矩， N m； 下標 n－ 1和 n分別表示 tn－ 1和 tn時刻的值； WR2— 飛輪效應， kg m2； η R— 額定效率。 (3)水泵水輪機的全特性曲線由制造廠家提供。 (4)調壓室涌波的基本方程式： (C4) (C5) 式中 k2— 系數(shù)， ； k3— 系數(shù)， ； k4— 系數(shù)， ； k5— 系數(shù)， ； H′ z， n— 無量綱量， ； Q′ n— 壓力引水道中的流量 Q與額定流量 QR的比值 (無因次量 )Q′ n＝ Qn/QR； Hz— 以下庫水位為基準面的涌波高度； 下標 n－ 1和 n的意義同前； A1— 壓力引水道斷面面積， m2； 圖 C1符號說明 L— 壓力引水道長度， m； A— 調壓室斷面面積， m2； Ha— 上、下庫的水位差， m； H′ a— 無量綱量， H′ a＝ Ha/HR； Q0— 水泵斷電前 (t＝ 0)壓力引水道中的抽水流量， m3/s； QR— 壓力引水道中的額定抽水流量， m3/s； Q′ 0— Q0/QR(無因次量 )； hR— 壓力引水道中按額定流量抽水時的沿程損失水頭， m； ； C— 謝才系數(shù)， ； h′ R— 無量綱量， ； n— 糙率系數(shù)； R— 壓力引水道斷面的水力半徑， m； Δ t— 計算時間步長，Δ t＝μ /m， s； μ — 水擊壓力波的往復時間，μ＝ 2l/a， s m— 分段數(shù)，取整數(shù)； l— 壓力管道長度， m。 當調壓室為水室式時，只要令 k5中的 A值相應于水位變化即可；當調壓室為差動式時，則式 (C5)應以下式代替： 式中 k6— 系數(shù)， ； k7— 系數(shù)， ； S— 阻抗孔斷面面積； φ — 阻抗孔流量系數(shù)。 根據(jù)水泵工況機組斷電 (t＝ 0)前的抽水流量 q0、揚程 H0、轉速 N0、轉矩 M0，求得相應于初始條件的無因次量 q′ 0＝ q0/qR， H′ 0＝ H0/HR，α 0＝ N0/NR，β 0＝ M0/MR，在 q′～ H′平面上給出坐標 H′＝ H′ 0， q′＝ q′ 0的點 A0，這個點 A0給出了水泵工況機組斷電前 A點 (水泵出口 )的狀態(tài)， ［ X＝ l/壓力管道中間點 B 在 t＝ ，μ為水擊壓力波的往復時間 (以 s 計 )，μ＝ 2l/a］和 (X＝ l、調壓室處點 C在 t＝ )和這個 A點 相一致，參見圖 C2。 取計算的時間步長Δ t＝ (m＝ 2)，自 A0點引坡度為＋ 2ρ′的特征線，在這條線上選擇適當?shù)?，然后根據(jù)水泵全特性曲線求得相應于該點的 H′、 q′的α ，β ，再將β (C3)： α 0－α ＝ k1(β 0＋β )Δ t 的右邊求α ，假如這個值與由水泵工況特性曲線求得的α ，應將 坡度為＋ 2ρ′的特征線上移動使兩者一致，并確定 (水泵出水邊在 t＝ s 時的狀態(tài) )，該點也就是 ，同 樣的操作可在同一特征線上求得 A1點。 圖 C2在 q′ — H′平面上計算方法的說明 (上游調壓室 ) 然后自 － 2ρ′的特征線，再將 H′ 0， Q′ 0替代式 (C4)中的 H′ z， n－ 1， Q′n－ 1，可求得 Q′ 1，將 Q′ 1替代式 (C5)中的 Q′ n可得： 由 H′ z， 1(＝ Hz， 1/HR)，可得 Hz， 1，即為 t＝μ時以下庫水位為基準面的調壓室水位，上式也表示是 H′～ q′平面上經(jīng)過 H′軸上截距為 10b ＝ (H′ 0－ k5Q′ 1)的點而坡度 m＝ k5 的直線，該直線與引自 、坡度為－ 2ρ′的直線的交點，即為所求的 C1點。 自 C1點引坡度為＋ 2ρ′的特征線，按上述同樣步驟操作，可確定 ，同樣由自 A1點引出的坡度為－ 2ρ′的特征線和經(jīng)過 H′軸上截距為 20b ＝ (H′ 1－ k5Q′ )的點而坡度為 m＝ k5的直線的交點，可求得 ，自 ＋ 2ρ′的特征線，用同樣的步驟可得A2點反復同樣的操作，由圖解計算所得的不同時刻的 A點就可求得在不同時刻的流量 q 隨時間變化的函數(shù)關系，即得出了隨著水泵斷電導葉拒動，水泵工況機組過流量的 過程，而后按下式： (C6) (C7) 即可通過數(shù)值計算確定調壓室中的最低涌波水位。 對于上庫水位不變，發(fā)電廠房下游側有較長壓力尾水道，在其起始點處設有下游調壓室的抽水蓄能電站，作水擊壓力計算的特征線法的基本方程式和水泵工況機組的慣性方程式和上述的式 (C1)、式 (C2)和式 (C3)是完全相同的，下游調壓室水位波動基本方程式的運動方程和連續(xù)方程，在采用圖 (C3)所示的符號和正負號時，可完全相同地用式 (C6)、式 (C7)表示。但這時的 Z 值如取下庫的水面作基準面，就沒有必要進行變換，若引入同樣的無因次量，并對微小時間步長進行近似分析，可得如下兩式： (C8) (C9) 式中 k3， k4及 k5同前，而 。 計算時，可在 q′～ H′平面上取 H′＝ H′ a， q′＝ q′ 0，作為圖解計算的起點 A0這個平面上 H′＝ 0表示下庫水位， H′＝ H′ a為上庫水位。 再自原點 O向下方取作＋ Z′軸并作 q′～ Z′平面，按式 (C8)、式 (C9)，若自 Z′軸線上截距為 ＝ h′ 0－ k5Q′ k5的直線 ，則夾在經(jīng)過 A0點而坡度為＋ 2ρ′的水擊壓力特征線與 直線間的縱距 (H′＋ Z′ )即為作用于水泵的水頭。因此，可在q′～ H′平面上取 H′＝ 0線為基準線，表示縱距的值與 q′的關系，來確定滿足水泵特性的點 A0。繪出經(jīng)過點 A0上方，縱距為 A0T′＝ h′ 0的點 T′和坡度為 (2ρ′＋ k5)的直線 (圖C3中的虛線 )，在此直線上用前 A′ 。自 A′ A0和坡度為＋ 2ρ′的線相交，交點即為 。以下的計算步驟類似，見圖 C3。由不同時刻 A點的不同狀態(tài)，可得水泵工況機組斷電、導葉拒動，機組的過流量隨時間變化的關系，而后即可按調壓室涌波的基本方程式用數(shù)值解法求得最高涌波水位。 C2無機組全特性曲線時調壓室涌波的簡算法 ，水泵流量變化可按圖 C4 中的折線近似表示。 產(chǎn)生最大反向流量 Qmax的 B點 (見圖 C4)可按下式求得： 圖 C3在 q′ — H′平面上計算方法的說明 (下游調壓室 ) 圖 C4水泵斷電后水泵流量變化 (C10) 出現(xiàn) 時刻： 產(chǎn)生飛逸轉速時反向流量 QC的 C點可按下式求得： 出現(xiàn)的時刻： (C11) 式中 QR、 k1意義同前。 根據(jù)圖 C4和調壓室涌波方程式即可進行簡要的調壓室涌波計算。 本規(guī)范用詞規(guī)定 ，要求嚴格程度的用詞，說明如下，以便執(zhí)行中區(qū)別對待。 (1)表示很嚴格，非這樣做不可的用詞：正面詞用“必須”，反面詞用“嚴禁”； (2)表示嚴格，在正常情況均應這樣做的用詞：正面詞用“應”，反面詞用“不應”或“不得”； (3)表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應這樣做的用詞：正面 詞用“宜”或“可”，反面詞用“不宜”或“不可”； (4)表示一般情況下應這樣作，但硬性規(guī)定這樣作有困難的采用“盡量”。 、規(guī)范或其它有關規(guī)定執(zhí)行的寫法為“應按??執(zhí)行”或“應符合??要求”，不是非執(zhí)行不可的用詞，采用“可參照”。 附加說明 主編單位：電力工業(yè)部華東勘測設計研究院 主要起草人：劉蘊琪 韓祖恒 曹克明 彭六平