【正文】 了腳手架和圍護材 料的共同作用，計算過程復(fù)雜因篇幅有限計算過程從略。 μz 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照荷載規(guī)范的規(guī)定采用：腳手架底部 μz= ，腳手架頂部 μz= ； 經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標準值為 : 腳手架底部 Wk = 179。 179。 = kN/m2； 腳手架頂部 Wk = 179。 179。 = kN/m2； 六、立桿穩(wěn)定性計算 (一 )基本數(shù)據(jù)計算 依據(jù)《扣件式規(guī)范》第 ： 長細比λ = l0/i = kμh/i=μh/i（ k取為 1） 查《扣件式規(guī)范》表 ： μ = ； 立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑： i = cm； λ = 179。 179。 100/= 立桿實際長細比計算值λ = 小于容許長細比 210，滿足要求！ φ 長細比 λ = l0/i = kμh/i=179。 179。 179。 100/=； 穩(wěn)定系數(shù) φ查《扣件式規(guī)范》附錄 ： φ= ； Mw Mw = 179。 經(jīng)計算得到，各段彎矩 Mw為： 腳手架底部 Mw= 178。 m； (二 )外立桿穩(wěn)定性計算 三亞市婦幼保健院整體搬遷（新址）建設(shè)項目 后勤 樓腳手架施工方案 32 ,外立桿的穩(wěn)定性計算 σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f] 外立桿的軸心壓力設(shè)計值 N =179。（ NG1k+NG2k） +179。 ∑ NQk =179。（ +） + 179。 179。 = kN； σ = (179。 506)+； 組合風(fēng)荷載時，外立桿實際抗壓應(yīng)力計算值 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！ ,外立桿的穩(wěn)定性計算 σ = N/(φA) ≤ [f] 外立桿的軸心壓力設(shè)計值 N =179。（ NG1k+NG2k） +∑ NQk =179。（ +） + 179。 = kN； σ = (179。 506)= N/mm2； 不組合合風(fēng)荷載時，外立桿實際抗壓應(yīng)力計算值 σ=值 [f]=205N/mm2，滿足要求！ (三 )內(nèi)立桿穩(wěn)定性計算 ,內(nèi)立桿的穩(wěn)定性計算 σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f] 內(nèi)立桿的軸心壓力設(shè)計值 N =179。（ NG1k+NG2k） +179。 ∑ NQk =179。（ +） + 179。 179。 = kN； σ = (179。 506)+； 組合風(fēng)荷載時，內(nèi)立桿實際抗壓應(yīng)力計算值 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！ ,內(nèi)立桿的穩(wěn)定性計算 σ = N/(φA) ≤ [f] 內(nèi)立桿的軸心壓力設(shè)計值 N =（ NG1k+NG2k） +∑ NQk =179。（ +） + 179。 = kN； σ = (179。 506)= N/mm2； 不組合風(fēng)荷載時，內(nèi)立桿實際抗壓應(yīng)力計算值 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！ 三亞市婦幼保健院整體搬遷（新址）建設(shè)項目 后勤 樓腳手架施工方案 33 七、連墻件的穩(wěn)定性計算 風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值 (kN)，按照下式計算： Nlw = 179。 Wk179。 Aw = kN； 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積 Aw = m2； 連墻件的軸向力設(shè)計值 Nl = Nlw + N0= kN； 連墻件承載力設(shè)計值按下式計算： Nf = φA[f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比 l/i = 700/ φ=； A = cm2； [f]=205 N/mm2； 連墻件軸向承載力設(shè)計值為 Nf = 179。 179。 102179。 205179。 103 = kN； Nl= Nf=，連墻件的設(shè)計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 由以上計算得到 Nl= ≤雙扣件的抗滑力 ，滿足要求！ 扣件式落地雙排腳手架計算書 Φ 48 計算依據(jù)： 《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（ JGJ1302021） 三亞市婦幼保健院整體搬遷（新址）建設(shè)項目 后勤 樓腳手架施工方案 34 《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（ GB 500072021） 《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（ GB 500092021） 《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（ GB 500172021） 《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（ GB500102021） 一、參數(shù)信息 腳手架從地面開始搭設(shè) 搭設(shè)高度 (m) 頂步欄桿高 (m) 內(nèi)立桿距墻 (m) 1 立桿步距 (m) 總步數(shù) 11 立桿縱距 (m) 立桿橫距 (m) 小橫桿伸出內(nèi)立桿長度 (m) 掃地桿距地 (m) 采用大橫桿在上布置，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2根 鋼管類型 Φ 48 179。 連墻件布置方式 二步二跨 連墻件連接方式 扣件連接 連墻件扣件連接方式 雙扣件 扣件抗滑承載力折減系數(shù) 1 (1)活荷載參數(shù) 裝修腳手架均布活荷載 (kN/m2) 2 裝修腳手架同時施工層數(shù) 2 (2)風(fēng)荷載參數(shù) 工程地理位置 海南三亞市 基本風(fēng)壓 (kN/m2) 地面粗糙度類別 C類 (有密集建筑群 市區(qū) ) (3)靜荷載參數(shù) 1)腳手板參數(shù) 選用沖壓鋼腳手板，按規(guī)范要求鋪腳手板 腳手板自重 (kN/m2) 鋪設(shè)層數(shù) 2 三亞市婦幼保健院整體搬遷（新址）建設(shè)項目 后勤 樓腳手架施工方案 35 2)防護欄桿 第 2步開始步步設(shè)防護欄桿 每步防護欄桿根數(shù) 2 總根數(shù) 22 3)圍護材料 2300目 /100cm2， A0=全封閉 密目網(wǎng)規(guī)格 2300目 /100cm2，A0= 密目網(wǎng)自重 (kN/m2) 密目網(wǎng)自重 (kN/m2) 上半步高度 (m) 70018001000沖壓鋼腳手板 腳手架搭設(shè)體系剖面圖 三亞市婦幼保健院整體搬遷（新址）建設(shè)項目 后勤 樓腳手架施工方案 36 18001500 腳手架搭設(shè)體系正立面圖 15001000700 腳手架搭設(shè)體系平面圖 二、大橫桿的計算 大橫桿在小橫桿的上面，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 作用在大橫桿上的荷載標準值： 恒荷載標準值 qk1=+179。 ； 活荷載標準值 qk2=2179。 ； 作用在大橫桿上的荷載設(shè)計值： 恒荷載 設(shè)計值 q1= = kN/m ； 活荷載設(shè)計值 q2= = kN/m ； 最大彎距 Mmax = + 三亞市婦幼保健院整體搬遷（新址）建設(shè)項目 后勤 樓腳手架施工方案 37 = 179。 179。 +179。 179。 = kN178。 m； 最大應(yīng)力計算值 σ = M/W =179。 106/179。 103= N/mm2； 大橫桿實際彎曲應(yīng)力計算值 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！ 最大撓度 ν = ( + )la4/100EI = (179。 + 179。 )179。 15004/(100179。 179。 105179。107800)= mm； 大橫桿實際最大撓度計算值 ν= 小于最大允許撓度值 min（ 1500/150， 10）=，滿足要求！ 三、小橫桿的計算 大橫桿在小橫桿的上面，大橫桿把荷載以集中力的形式傳遞給小橫桿，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度 計算，不計懸挑荷載。 集中力標準值： F= + =179。 179。 +179。 179。 = kN； 集中力設(shè)計值： F= + =179。 179。 +179。 179。 = kN； 小橫桿按照簡支梁進行電算（不計懸挑荷載），得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 700233 233 2330 .0 4 k N / m1 .3 8 1 k N 1 .3 8 1 k N 彎矩和剪力計算簡圖 三亞市婦幼保健院整體搬遷（新址）建設(shè)項目 后勤 樓腳手架施工方案 38 0 .3 2 4 0 .3 2 5 0 .3 2 4 彎矩圖 (kN178。 m) 700233 233 2330 .0 3 3 k N / m1 .0 1 k N 1 .0 1 k N 變形計算簡圖 0 .5 5 8 變形圖 (mm) 計算得到： 最大彎矩： M= 最大變形： ν= mm 最大應(yīng)力計算值 σ = 179。 106/179。 103= N/mm2； 小橫桿實際彎曲應(yīng)力計算值 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求！ 最大撓度 ν=； 小橫桿實際最大撓 度計算值 ν= 小于最大允許撓度值 min（ 700/150， 10）=，滿足要求！ 四、作業(yè)層立桿扣件抗滑承載力的計算 根據(jù)實際受力情況進行電算（計算懸挑荷載），得到計算簡圖及內(nèi)力圖如下： 三亞市婦幼保健院整體搬遷（新址）建設(shè)項目 后勤 樓腳手架施工方案 39 700 300233 233 233 3000 .0 4 k N / m0 .7 2 3 k N 1 .3 8 1 k N 1 .3 8 1 k N 1 .5 6 8 k N 0 .9 1 1 k N 計算簡圖 1 .0 0 2 0 .9 9 20 .3 8 8 0 .3 9 81 .7 7 8 1 .7 8 80 .9 2 3 0 .9 1 1 剪力圖 (kN) 計算得到： 內(nèi)立桿最大支座反力： F= kN 外立桿最大支座反力： F= kN 2. 作業(yè)層立桿扣件抗滑承載力的計算 扣件的抗 滑承載力按照下式計算 : R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值。規(guī)范規(guī)定直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為?？奂够休d力折減系數(shù) 1，則該工程采用的單扣件承載力取值為 ，雙扣件承載力取值為 ； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值。本工程小橫桿傳給內(nèi)立桿的豎向作用力為 kN, 小橫桿傳給外立桿的豎向作用力為 kN； 作業(yè)層內(nèi)立桿扣件抗滑承載力驗算：內(nèi)立桿受到的豎向作用力 R= ≤，內(nèi)立桿采用單扣件，其抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！ 作業(yè)層外立桿扣件抗滑承載力驗算：外立桿受到的豎向作用力 R= ≤，外立桿采用單扣件，其抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載計算 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。 三亞市婦幼保健院整體搬遷（新址）建設(shè)項目 后勤 樓腳手架施工方案 40 (1)結(jié)構(gòu)自重標準值 NG1k 采用Φ 48 179。 3鋼管。 外立桿： NG1k= gk H=179。 = kN； 內(nèi)立桿： NG1k= gk H=179。 = kN； (2)構(gòu)配件自重標準值 NG2k 1)腳手板的自重標準值 NG2k1 采用沖壓鋼腳手板，自重標準值 gk1=，鋪設(shè)層數(shù) n1=2層。 外立桿： NG2k1= n1179。 179。 lb179。 la179。 gk1 = 2179。 179。 179。 179。 = kN； 內(nèi)立桿： NG2k1= n1179。（ 179。 lb+a1）179。 la179。 gk1 = 2179。（ 179。 +）179。 179。 = kN； 2)防護欄桿及扣件的自重標準值 NG2k3 采用Φ 48 179。 3鋼管，自重標準值 gk3=，總根數(shù) n3=22根。 外立桿： NG2k3= n3179。（ la179。 gk3+） = 22179。（ 179。 +） = kN； 3)圍護材料的自重標準值 NG2k4 采用 2300目 /100cm2， A0=，自重標準值 gk4=。 外立桿： NG2k4= la179。 [H] 179。 gk4 =179。 179。 = kN； 4)附加橫桿及扣件的自重標準值 NG2k5 搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù) n4=2根，鋪設(shè)層數(shù) n5=2層， 采用Φ 48 179。 3鋼管，自重標準值 gk6=。 外立桿： NG2k5= n5179。 179。 n4179。（ la179。 gk6+） = 2179。 179。 2179。（ 179。 +） = kN； 內(nèi)立桿： NG2k5= n5179。（ 179。 n4+1）179。（ la179。 gk6+） = 2179。（ 179。 2+1）179。（ 179。 +） = kN； 5）構(gòu)配件自重標準值 NG2k合計 外立桿： NG2k=+++= kN； 內(nèi)立桿： NG2k=+= kN； 活荷載按照 2個裝修作業(yè)層（荷載為