節(jié)制桿式制退機設計計算課程設計-資料下載頁
2025-05-07 21:10本頁面
【正文】 數(shù)據(jù)如表 所示 ， 理論計算的 xa 變化規(guī)律如圖 。 17 0 0 . 0 2 0 . 0 4 0 . 0 6 0 . 0 8 0 . 1 0 . 1 2 0 . 1 4 0 . 1 600 . 20 . 40 . 60 . 811 . 21 . 41 . 6x 1 05x / max/m2a x x xax? 曲線 節(jié)制桿理論外形尺寸的計算 流液孔面積確定 后，由 ? ?dxdpax 224 ?? ?得： axdpdx?42 ??， 制退機液壓阻力 hF? 、流液孔面積 xa 、節(jié)制桿直徑 dx的理論曲線如 下 圖所示 18 0 0 . 0 2 0 . 0 4 0 . 0 6 0 . 0 8 0 . 1 0 . 1 2 0 . 1 4 0 . 1 62 . 533 . 544 . 555 . 5x 1 03x / mdx/m2d x x xdx? 曲線 由于節(jié)制桿長度與直徑之比很大，必須校核其縱向穩(wěn)定性。校合穩(wěn)定性：計算壓桿穩(wěn)定性的歐拉公式為 ： lEIkFcr 2min? 式中： Fcr 為桿件縱向彎曲的臨界載荷； l 為桿件長度，節(jié)制桿長度可取 mll jx ?? ? ； E 為材料的彈性摸量，對于鋼 E= 510? MPa； minI 為節(jié)制桿最小截面的慣性矩 64 4minmin xdI ?? ； k 為與壓桿兩端約束情況有關的系數(shù)，對于節(jié)制桿制退機，通常將節(jié)制 19 桿的約束視為一端固定，一端鉸接 ， 22??k ， 計算得 NFcr ? 。 為保證壓桿穩(wěn)定性，校核時安全系數(shù) n 不低于 5。節(jié)制桿承受最大載荷為復進節(jié)制器的最大液壓阻力 ? ?gfmFF hffj ?? ?? a x NF fj 423max ?? maxfjcrFFn?? ??n 故節(jié)制桿的縱向穩(wěn)定性滿足要求。 液壓阻力變化如 下 圖所示： 0 0 . 0 2 0 . 0 4 0 . 0 6 0 . 0 8 0 . 1 0 . 1 2 0 . 1 4 0 . 1 60500100015002021250030003500400045005000x / mFfaih/NF f a i h x xFh?? 曲線 6 節(jié)制桿理論外形的初調整 節(jié)制桿理論外形對火炮實際射擊條件的適應性差（在后坐開始和后坐結束 20 點處容易出現(xiàn) “液力閉鎖 ”現(xiàn)象），且加工工藝性差。 起始段調整 節(jié)制桿起始段的調整應使外形盡量簡單。一般從節(jié)制桿最細處按 mindx 向起始端延伸，將起始段調整為圓柱形或圓錐形?？紤]到軸向裝配誤差，再將起始段延伸 l? ，一般取 l? =10mm。確定節(jié)制桿根部直徑 xcd ，應避免節(jié)制桿根部與節(jié)制環(huán)卡滯。對于起始段為圓柱形者，應注意圓柱段與根部聯(lián)結圓角應大些；對于起始段為圓錐形者，只要連接 minxd 點和 xcd 點即可。 中間段調整 中間段的調整原則是使外形工藝性良好，并盡量接近理論外形。用若干段直線代替曲線，一般將此段調整為若干個錐度。為加工和測量方便，轉折 點與定位基準的距離應盡量取成整數(shù)。轉折點處節(jié)制桿直徑的尾數(shù)應按 。 終了段調整 終了段的調整原則是增大 xa ，并延伸到極限后坐長 jxl? 。再調整終了段時，應綜合考慮各種射條件的變化，確定極限后坐長 jxl? ，并保證在 jxlx ?? 時， 0?xa 。一般 ? ? ?? ll jx ~? ， 具體方法是 從正常后坐長處向前 5%左右處作節(jié)制桿理論外形的切線，延長到 jxl? 處，使 maxxd 的名義尺寸與 pd 相同，上下偏差均為負公差，或者在名義尺寸上使 px dd ?max ，以保證 0?xa 。調整后節(jié)制桿尺寸如表所示： 序號 x(mm) dx（ mm） 1 l?? 2 0 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 21 16 17 18 19 20 21 22 23 30 6 調整后 xd 變化規(guī)律如 下 圖所示： 調整后 xdx? 曲線
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