【導讀】案進行論證審查。過后方可組織實施。單位項目負責人批準簽字后方可實施。下穿昆陽支線鐵路工程框架橋混凝土模板支架安全專項施工方案》專家論證會。準；專家組同意通過評審。補充工程周邊環(huán)境條。件、工程特點說明。已增加工程簡介內(nèi)容，完善了《導則》所要求的文字和圖紙。征得設(shè)計單位同意。序，并進一步細化模板支架拆除措施。管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》要求嚴格檢查驗收。除鋼管的各項指標須符合。要求外，還須高度重視對扣件的檢驗?？奂獮榉蠂覙藴实目慑戣T鐵制作，其重量。支架模板的監(jiān)測點布設(shè)須細化、補充監(jiān)測點布置圖，確定監(jiān)測數(shù)據(jù)報警值。計劃應分別列表。材料計劃與設(shè)備計劃已分別列。勘察范圍內(nèi)揭露的地層巖性及其分布情況詳述。DK31+100-DK31+200，正好處于鐵路線路圓曲線上；曲線半徑為600。昆明市環(huán)湖南路按城市Ⅰ級主干道設(shè)計，機動車道為雙向四

　　

【正文】 和加固等施工任務 ， 勞動力計劃詳見表 5。 表 5 模板支撐架勞動力計劃表 序號 工種 人數(shù) 1 安全總監(jiān) 1 2 專職安全工程師 1 3 專職安全員 2 4 兼職安全員 5 5 架子工 30 6 模板工 30 7 普工 30 合 計 99 30 七、計算書及相關(guān)圖紙 計算說明 本模板支架工程在框架結(jié)構(gòu)底板施工完成的前提下進行，支架立桿直接支承在框架結(jié)構(gòu)鋼筋混凝土底板上，不需檢算立桿地基承載力。 由于 本方案框架體高寬比小于 2 比 1，故不考慮風荷載，不需進行風荷載傾覆整體性驗算 材料的物理力學性能指標及計算依據(jù) 材料的物理力學性能指標 材料的物理力學性能指標詳見“ 材料的力學性能指標” 計算依據(jù) 《建筑施工計算手冊》（江正榮等編178。中國建筑工業(yè)出版社178。 2020 年 9月）；《建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范》 JGJ1662020 荷載計算 模板及支撐架自重標準值 Q1(取為單位面積上的荷載 ) 本框架結(jié)構(gòu)支架高度小于 10m，根據(jù)規(guī)范 10m 以下的支撐架可不計算架體自重；故荷載計算中無需計算支架自重，模板自重標準值（竹、木膠合板）查表為 。 (1)模板自重標準值： Q 竹膠板 =179。 =(2)方木自重標準值： Q 方木 =179。 100cm179。 10cm179。 10cm/(100cm179。 30cm)=5g/cm2 Q 竹膠板 +Q 方木 =+5=＞ ，則取模板自重標準值為： Q1=0+=，分項系數(shù)取 。 混凝土自重（包括鋼筋）標準值 Q2(取為單位面積上的荷載 ) 根據(jù) JGJ1662020 規(guī)范表 “ ” 普通鋼筋混凝土可采用 25 kN/m3??”，則 Q2=25kN/m3 框架結(jié)構(gòu)頂板厚 900mm，則 Q2=25kN/m3179。 =，分項系數(shù)取 。 施工人員及設(shè)備荷載標準值 Q3 根據(jù) JGJ1662020 規(guī)范“ ” 可?。? Q3=，分項系數(shù)取 。 31 澆注和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載標準值 Q4 根據(jù) JGJ1662020 規(guī)范： Q4=，分項系數(shù)取 。 新澆 混凝土 側(cè)壓力 F 根據(jù)《建筑施工計算手冊》（江正榮等編178。中國建筑工業(yè)出版社178。 2020 年 9月）“ 混凝土對模板的側(cè)壓力計算”進行計算。 F= c179。 (200/(T+15))179。 β 1179。 β 2179。V 1/2 =179。25179。 (200/35)179。179。179。1. 01/2=γ c—— 混凝土 容重 25kN/m3 T—— 砼入模溫度 20℃ β1 —— 外加劑影響修正系數(shù)，當使用具有緩凝作用的外加劑時為 β2 —— 坍落度影響修正系數(shù)，當坍落度為 110～ 150mm 時取 V—— 澆灌升高速度，取 最大壓頭 h=F/γc= （從墻頂向下壓力逐漸增加到 ， 以下為最大值均布不變） 作用在豎向 主楞 (豎檁 )750mm跨度內(nèi)的 最大 側(cè)壓力 Q 側(cè) Q 側(cè) =Fab=179。 179。 (+)/2= a— 拉桿豎向間距 (m) b— 拉桿 橫向間距 (m) 作用在主楞上的 均布 線 荷載 q 側(cè) q 側(cè) = Q 側(cè) /b=((+)/2)=。 支架立桿 檢算 按 “ JGJ1662020” 規(guī)范 表 要求，模板支架立桿承載力計算荷載組合為永久荷載 +施工均布荷載 (不包括風荷載 )或永久荷載 +(施工均布荷載 +風荷載 )，由于 本方案架體高寬比小于 2 比 1，故不考慮風荷載，不需進行風荷載傾覆整體性驗算 ， 荷載組合按照永久荷載 +可變荷載 (不包括風荷載 )進行計算， 主要驗算立桿的 承載力 。驗算頂板按 頂板混凝土 最 厚 處 (900mm)，最大支架高度（ 7m）， 立桿 間距 600 mm179。 600 mm 布置， 步距為 1200mm。 頂板厚度 900mm，立桿間距 600 mm179。 600 mm (1)荷載組合（ 單肢 立桿） N=[(Q1+Q2)+(Q3+Q4)]LxLy(JGJ1662020,) 32 =[179。 (+)+179。 (+)]179。 179。 = 式中 Lx— 單肢立桿的縱向間距 (m)， Ly— 單肢立桿的橫向間距 (m) (2)立桿 承載力 計算 本方案中鋼管的步距為 h=600mm，根據(jù) JGJ1662020規(guī)范 “ 2 ??應按 l0=h+2a計算， a 為立桿伸出頂層水平桿長度。”則立桿計算長度 l0=h+2a=1200mm+2179。 =1250mm 長細比：λ = l0/i=1250mm/= 取λ =80mm，查 JGJ1662020規(guī)范附錄 C“ Q235A 級鋼管軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)”得φ = 根據(jù) JGJ1302020,得 N=≤φ Af=179。 489mm2179。 205N/mm2=(可行 ) 式中φ —— 軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，按長細比查 JGJ1662020規(guī)范附錄 C 采用； A—— 立桿橫截面面積 (mm2)； f—— 鋼材 的抗拉、抗彎、抗壓強度設(shè)計值。 支架頂 主楞 (縱 向 雙 鋼管 )及次楞方木 強度計算 主楞采用 采用 2根 φ48179。 扣件式普通 鋼管，設(shè)于立桿頂端 頂托 內(nèi)，跨度 600，主楞 上按間距 30cm 布置 次楞 ，簡化為均布荷載。 次楞 采用 100mm179。 70mm 方木，跨 度L=600mm， 多跨等跨連續(xù)梁的均布荷載 。 如圖： 主楞 (雙鋼管 )計算 （ 1） 作用在主楞上的 均布 線 荷載 q1 頂模橫剖面示意圖 L=600mm L=600mm 模板，12 橫向方木 10cm179。 7cm 鋼管立桿 100 70 2 根 φ48 鋼管 頂托梁 L=600mm L=600mm 模板，12 橫向方木 10 179。7cm 70 2 根 φ48管 100 頂模 縱 剖面示意圖 頂托梁 33 縱向主楞橫向間距 Ly=600mm，縱向跨度 Lx=600mm。 q1=[(Q1+Q2)+(Q3+Q4)]Ly =[179。 (+)+179。 (+)]179。 =（ 2） 按多跨等跨連續(xù)梁的均布荷載進行計算： 最大彎矩： Mmax==179。 179。 = 最大剪力： Q max==179。 179。 = 正應力：σ = Mmax/2W=(2179。 179。 106m3) =179。 106kN/m2=≤ f=205N/mm2 (可行 ) 剪應力：τ =4Q max/3A=4179。 (3179。 2179。 179。 104m2) =179。 104kN/m2=≤ fv=125N/mm2(可行 ) 撓度： ω max=(100EI) =(179。 (179。 103N/m)179。 )/(100179。 (179。 1011N/m2)179。 2179。 179。 108m4) = (根據(jù) JGJ1302020規(guī)范表 ，可行 ) 次楞 (橫向方木 )驗算 次楞 采用 10cm179。 70cm 方木，間距按 30cm 布置。 橫向方木縱向間距 300l mm? ，橫向跨度 Ly=600mm。截面尺寸： 100mm179。 70mm 方木的截面參數(shù)： 慣性矩： I=bh3 /12=100179。 703/12=179。 106mm4 抗彎截面模量： W= bh2 /6=100179。 702/6=179。 105mm3 靜矩： S= bh2 /8=100179。 702/8=179。 105mm3 （ 1） 作用在次楞 上的 均布 線 荷載 q2 橫向主楞橫向跨度 Ly=600mm，縱向間距 Lx=300mm。 q2=[(Q1+Q2)+(Q3+Q4)]l =[179。 (+)+179。 (+)]179。 =按兩跨等跨連續(xù)梁的均布荷載進行計算： 最大彎矩： Mmax==179。 179。 = 最大剪力： Q max==179。 179。 = 正應力：σ = Mmax/W=(179。 105mm3) =179。 104kN/m2=≤ fm=(可行 ) 34 剪應力：τ =Q maxS/Ib=179。 179。 104m3/(179。 106m179。 70179。 103m) =105kN/m2=≤ fv=(可行 ) 撓度： ω max=(100EI)=(179。 (179。 103N/m)179。 )/(100179。 (9179。 109N/m2)179。 179。 106m4) =179。 104m= (根據(jù) JGJ1302020規(guī)范表 ，滿足要求 ) 墻模計算 主楞 (橫 向雙鋼管 )檢算 主體結(jié)構(gòu) 邊 墻、中墻 模板模板采用 60cm179。 150cm； 15cm179。 150；其中 鋼模設(shè)置拉筋孔，頂板底模、倒角模板均 采用 244cm179。 122cm 179。 多層壓制烤漆板作為混凝土灌注模板 。 邊 墻 及中墻 鋼模 短 邊水平擺放，鋼模板間用 螺栓 聯(lián)接，鋼模板 橫 檁 （主楞） 采用兩根 φ48179。 扣件式 鋼管并排安裝而成， 每單元（ 模板長度范圍）布置成 2179。 45cm三排， 縱檁 （次楞） 也采用兩根 φ48179。 鋼管并排安裝而成，縱檁 （次楞） 的豎向布置間 距 為 750mm。 每單元主楞拉桿間距按 179。 布置，相鄰兩單元間為179。 布置，拉桿采用Φ 12Ⅱ級鋼筋車絲蝴蝶卡旋緊對拉，拉桿中部套遇水膨脹橡膠止水環(huán) 。豎檁計算 （ 1） 作用在豎向 主楞 750mm 跨度內(nèi)的側(cè)壓力均布 線 荷載 q q= Q5/b=((+)/2)=。 a— 拉桿豎向間距 (m) b— 拉桿橫向間距 (m) （ 2） 按多跨等跨連續(xù)梁的均布荷載進行計算： 最大彎矩： Mmax==179。 179。 = 最大剪 力： Q max==179。 179。 = 正應力：σ = Mmax/2W=(2179。 179。 106m3) =179。 106kN/m2=189N/mm2≤ f=205N/mm2(可行 ) 剪應力：τ =4Q max/3A=4179。 (3179。 2179。 179。 104m2) =179。 104kN/m2=≤ fv=125N/mm2(可行 ) 撓度： ω max=(100EI)=(179。 (179。 103N/m)179。 )/(100179。 (179。 1011N/m2)179。 2179。 179。 108m4) =≤ l/150=900mm/150=6mm(可行 ) 次楞 (縱向雙鋼管 )檢算 35 上述已將側(cè)壓力全部作用于主楞 (橫 向雙鋼管 )上進行了檢算，次楞 (縱向雙鋼管 )僅作為主楞受力的輔助支撐，不考慮其受力，故不進行檢算。 拉桿檢算 （ 1）拉桿抗拉力計算 拉桿直徑 12 凈面積 ,抗拉設(shè)計強度標注值 f=235 N/mm2 [N]= 235 N/mm2179。 = （ 2） 拉桿拉力計算公 式 : N=FA=Fab=179。 179。 (+)/2=[N]=(可行 ) (其中 :F— 鋼模板單位面積上最大荷載設(shè)計值 kN/m2 A— 單 根拉桿作用面積 m2) 、 相關(guān)圖紙 相關(guān)圖紙 框架模板大樣及加固圖（附圖 1） 內(nèi)支架平面布置圖 及 沉降觀測點布置圖（附圖 2） 內(nèi)支架立面布置圖（附圖 3） 36 附圖 1 37 35,0329,5413,53 38 39