【正文】 nU 填料的每米壓降：縱坐標 ???LLVgu ??? ? ? 橫坐標 )( ?LVVL ???? 根據(jù)以上二數(shù)值查?？颂赝ㄓ藐P(guān)聯(lián)圖確定塔的操作點，此點位于Δ P/E=50 pa/m 與Δ P/E=100pa/m 兩條等壓線之間，用內(nèi)插法估值可求得每米填 料層壓降為90pa/m 。 4．塔高確定 由相關(guān)實際設計，取塔高為 10m。 四 . 硫酸干燥塔Ⅱ（泡罩塔） 塔的殼體材料材質(zhì)為 PVC+FRP，采用條形泡罩塔，增加了設備操作彈性和負荷變化的適應性。 1．塔徑的確定 入塔濕氯氣溫度 18℃，此時氣體密度為 ，硫酸的加入量為210kg/h，入塔溫度為 13℃，此時硫酸密度為 。 硫酸的體積流量： hmVL / 210 3??? 入塔氣體體積流量： hmVg / 3?? 則，動力參數(shù) ) ( ))(( 2/12/1 ???VLVL ?? 假定塔徑在 800～ 1600 范圍內(nèi)，由此取塔板的板間距為 HT=350 ㎜ ,取塔板上的液層高度 hL=70㎜ ,于是 HT－ hL=280㎜。由動力參數(shù)和 HT－ hL查史密斯關(guān)聯(lián)圖得，C20=。 故操作的負荷系數(shù)按下式加以校正： )20(?CC ? （ 320） 其中， C—— 操作物系的負荷系數(shù)， ? —— 操作物系的液體表面張力， mN/m C20—— 物系表面張力為 20 mN/m 的負荷系數(shù)。 四川 理 工學院畢業(yè)設計 32 98 ％硫酸在 13 ℃ 時 的 表 面 張 力 為 ? ＝ mN/m, 所以)( ??C = 最大允許速率： smCuVVLl/m a x????????? 取安全系數(shù)為 ，則空塔氣速： smuu / m a x ???? 由此得： ?mdVD s(2 0 0 0 0 4????????? 圓整后取 D=，與假設相符。 塔截面積： 24DAT ?? = 2 = ㎡ 2． 塔高的確定 由相關(guān)實際設計，確定塔高 10m。 五．除沫器 管式、絲網(wǎng)式填充過濾器是借助具有多細孔通道的物質(zhì)作為過濾介質(zhì)，能有效地去除水霧或酸霧，凈化率可達 94％－ 99％，而且壓力降較小 . 1．計算依據(jù) ⑴出二段鈦冷卻器氣體為 ，溫度為 18℃。 ⑵ 以出二段鈦冷卻器氣體基準，此時物性數(shù)據(jù)以氯氣物性數(shù)據(jù)代之。 2．計算部分 氣體質(zhì)量流量： skg / ????? 此時混合氣體密度為 ， 則 第一篇 氯氣處理 33 smVs/3????? 圓整后設備規(guī)格為Φ 700 900 V=，中間間插三塊鈦板，板間距為 150 ㎜。 四川 理 工學院畢業(yè)設計 34 第二篇 氫氣處理 第一章 總論 一． 概述 1．氫氣 氫氣 H2,分子量 ，在常溫下為無色，無味，無臭的可燃氣體；密度在 0℃ ；760mmHg 時為 ，沸點為 ℃ ；結(jié)晶溫度是 ℃ ；對空氣之比重是 ；在水中溶解度很小，標準狀態(tài)下溶于水中之氫氣體積為 。而在鎳、鈀和鉑內(nèi)的溶解度很大，一體積能解幾百體積氫。 氫氣除用于合成氯化氫制取鹽酸和聚氯乙烯外，另一大用途時植物油加氫生產(chǎn)硬化油。此外還用于煉鎢、生產(chǎn)多晶硅以及有機化合物的加氫等。 2．氫氣處理的任務和方 法 從電解槽出來的氫氣 ,其溫度稍低于電解槽槽溫 ,并含有飽和水蒸汽 ,同時還帶有鹽和堿的霧沫 .所以在生產(chǎn)過程中應進行冷卻和洗滌 ,冷卻后的氫氣有氫氣壓縮機壓縮到一定壓力后經(jīng)氫氣分配站送到氫氣柜及用氫部門。 二．氫氣處理工藝流程確定 電解槽出來的飽和濕氫氣中含有大量的水和其它氣體，鑒于本次設計中不充分考慮熱綜合利用，故采用直接法工藝，以簡化流程和投資。選擇流程為電解來氫氣經(jīng)緩沖罐后進入一段洗滌塔，經(jīng)洗滌冷卻至 50℃后經(jīng)二段洗滌塔冷卻至30℃，再經(jīng)絲網(wǎng)除沫器，最后用羅茨鼓風機抽送至用戶。 第二篇 氫氣處理 35 第二章 工藝計算 一．氫氣處理工藝流程 氫氣處理工藝流程圖見下，據(jù)此進行物料衡算和熱量衡算： 濕氫氣緩沖罐一段洗滌塔二段洗滌塔除霧器去用戶 圖 21 氫氣處理工藝流程圖 由電解槽出來的飽和濕氫氣中含有大量的水和其它氣體，一般采用間接和直接法除去，達到要求。鑒于本次設計中部充分考慮熱綜合利用，故采用直接法工藝，以簡化流程和投資。其選擇流程為電解來的氫氣經(jīng)緩沖罐后進入一段洗滌 塔，經(jīng)洗滌冷卻至 50℃后經(jīng)二段洗滌塔冷卻至 30℃，再經(jīng)絲網(wǎng)除霧器，后用羅茨鼓風機抽送至用戶。公用系統(tǒng)來自工業(yè)水，經(jīng)與氫氣換熱后進入水池，再用泵抽吸返回公用系統(tǒng)制冷后，再次循環(huán)使用。 二 .計算依據(jù)： 1． 計算基準：以 1000kg100%NaOH 產(chǎn)氫作計算標準 2． 到達處理氫氣溫度為 80℃，每生產(chǎn) 1000kg100%NaOH電解液所生產(chǎn)的氫氣為 25kg，此時飽和的水蒸汽含量為 205kg。 3． 壓縮機以前的操作壓力近似為 1絕對大氣壓（ 0kg/㎝ 2）。 4． 氫氣純度 98%。 5． 電解氫氣經(jīng)兩段洗滌冷卻溫度從 80℃降至 30℃。 6． 查知相 關(guān)數(shù)據(jù)如下： 表 21 相關(guān)熱力學數(shù)據(jù) 物料與項目 單位 溫度℃ 80 50 30 氫氣比熱 千卡/kg度 3． 439 3． 421 3． 409 水 蒸 氣 比 焓 千卡 /㎏ 631． 4 619． 1 610． 6 其它氣體比熱（空氣） 千卡/kg度 0． 244 0． 243 0． 242 水的飽和蒸汽分 壓 千卡 /㎝ 2（絕 ） 0． 483 0． 1258 0． 0433 四川 理 工學院畢業(yè)設計 36 7．進入氫氣系統(tǒng)物料（以 1000kg100%NaOH 作計算標準） 氫氣： kmol (25kg) 水汽： kmol (205kg) 其他氣體：225= kmol () 其它雜質(zhì)不計。 三．工藝計算 （一）一段洗滌冷卻塔 1．計算依據(jù) 氫氣在一段冷卻塔中溫度從 80℃降至 50℃ 以 1000kg100%NaOH 產(chǎn)氫作為計算標準 2．物料衡算 ⑴設氫氣中冷凝水量為 WL， 由道爾頓分壓定律列出方程： 2518205 1??WL= ? 解設 WL1=172（ kg） 因氣體在水中的溶解度很小，故忽略不計。 則出塔氣體組成 氫氣： kmol （ 25kg） 水汽： kmol （ 205172=33kg） 其它氣體： kmol () ⑵物料衡算表 a．以 1000kg100%NaOH 產(chǎn)氫作為計算標準 表 22 一段洗滌冷卻塔物料衡算表 名稱 進一段洗滌冷卻塔（ kg） 出一段洗滌冷卻塔（ kg） 氫氣 25 25 水汽 205 33 其他氣體 7． 39 7． 39 水 172 總計 237． 39 237． 39 第二篇 氫氣處理 37 表 23 一段洗滌冷卻塔總物料衡算表 名稱 進一段洗滌冷卻塔（ kg） 出一段洗滌冷卻塔（ kg） 氫氣 5000000 5000000 水汽 41000000 6600000 其他氣體 1478000 1478000 水 34400000 總計 47478000 47478000 3. 熱量衡算 ⑴ 入塔氣體帶入熱量： Q1=8025=6878 kcal Q2=205=129437 kcal Q3=80=144 kcal ⑵ 冷卻水帶出熱量： 設冷卻水量為 WL2 kg,溫度 25℃，出塔溫度為 50℃， 出塔水量： WL2+WL1=WL2+172 冷卻水帶入熱量： Q4=WL225 冷卻水帶出熱量： Q5=(WL2+172)50 ⑶ 出塔氣體帶出熱量： Q6=50 25 =4276 kcal Q7=33=20430 kcal Q8=500. 243=90 kcal ⑷ 忽略熱損失： 則 ? Q 進 =? Q 出 ∴ Q1+Q2+Q3+Q4 = Q5+Q6+Q7+Q8 6878+129437+144+25WL 2=(WL2+172)50+4276+20430+90 ∴ WL2= kg 即：進入系統(tǒng)水量為： kg , 出系統(tǒng)冷卻水量為： +172= kg 冷卻 水帶入熱量： 25=103063 kcal 冷卻水帶出熱量： (+172)50=214726 kcal ⑸熱量衡算表 表 24 一段洗滌冷卻塔熱量衡算表 輸入 輸出 物料名稱 數(shù)量 kg 熱量 kcal 物料名稱 數(shù)量 kg 熱量 kcal 氫氣 25 6878 氫氣 25 4276 水汽 205 129437 水汽 33 20430 其他氣體 7． 39 144 其他氣體 7． 39 90 冷卻水 4122． 52 103063 冷卻水 4294． 52 214726 總計 4359． 91 239522 總計 4359． 91 239522 四川 理 工學院畢業(yè)設計 38 （二） 二段洗滌冷卻塔 1．計算依據(jù) ⑴ 電解氫氣經(jīng)二段洗滌冷卻溫度從 50℃降至 30℃。 ⑵ 氫氣純度 98% 2．物料衡算 ⑴ 二段洗滌冷卻塔氫氣出口溫度為 30℃，則冷凝水量為 WL3 同理，由道爾頓分壓定律列出方程： 251833 3??WL = ? 解得 WL3= kg 故出塔氣體組成： 氫氣： kmol (25kg) 水汽： kmol (=) 其它氣體： kmol () ⑵ 出塔氣體中氫的含量： ???? % % 干氣體中氫的百分數(shù)： ??? % 98% ⑶ 物料衡算表 1000kg100%NaOH 產(chǎn)氫作為計算標準 表 25 二段洗滌冷卻塔物料衡算表 名稱 進二段洗滌冷卻塔（ kg） 出二段洗滌冷卻塔（ kg） 氫氣 25 25 水汽 33 10． 39 其他氣體 7． 39 7． 39 水 22． 61 總計 65． 39 65． 39 表 26 二段洗滌冷卻塔總物料衡算表 名稱 進二段洗滌冷卻塔（ kg） 出二段洗滌冷卻塔（ kg） 氫氣 5000000 5000000 水汽 6600000 2078000 其他氣體 1478000 1478000 水 4522021 總計 13078000 13078000 第二篇 氫氣處理 39 3．熱量衡算 ⑴ 氣體帶出熱量 Q6=4276 kcal Q7=20433 kcal Q8=90 kcal ⑵ 氣體帶出熱量 Q9=3025=2557 kcal Q10==6344 kcal Q11=30=54 kcal ⑶ 冷卻水帶出熱量 設進入系統(tǒng)冷卻水量為 WL4 kg ,溫度 25℃，出塔溫度 30℃， 則出塔水量 WL4+WL2=WL4+ 入塔水帶入熱量： Q13=WL425 出塔水帶出熱量： Q12=(WL4+)30 ⑷ 忽略熱損失，由 ? Q 進 =? Q 出 ∴ Q9+Q10+Q11+Q12=Q6+Q7+Q8+Q13 2557+6344+54+(WL4+)30=4276+2