【正文】 ? AS=AS39。(mm2) ρmin % % % % % % 42 實配鋼筋 4 20 4 20 4 20 4 20 4 20 4 20 面積 (mm2) 1256 1256 1256 1256 1256 1256 三 ． 柱斜截面承載力計算 計算要點： （ 一 ） 框架柱斜截面計算 中剪跨比 λ=Hn/(2h0)。當(dāng) λ＜ 1 時，取 λ=1；當(dāng) λ＞ 3 時，取 λ=3。 （ 二 ） 當(dāng) N≤ 時取實際值計算；當(dāng) N＞ 時取 計算。 （ 三 ） t0 5 f b h 7 N V1? ???時按構(gòu)造配箍，否則按計算配箍。 （ 四 ） 箍筋加密區(qū) 長度底層柱根部取 1300mm，其他端部取為 600mm。 表 5－ 5柱斜截面配筋計算表 柱 五 層 標(biāo)準(zhǔn) 層 一層 邊柱 中柱 邊柱 中柱 邊柱 中柱 Hn (m) λ=Hn/(2h0) 3 3 3 3 3 3 VC (kN) bhλ 1? 3 3 3 3 (kN) N (kN) f bh N1? ?? 1 1 1 1 ASV/s 按構(gòu)造配 筋 按構(gòu)造 配筋 按構(gòu)造配筋 按構(gòu)造配筋 按構(gòu)造配筋 按構(gòu)造配筋 實配 箍筋 加密區(qū) Ф 8@100 Ф 8@100 Ф8@100 Ф8@100 Ф8@100 Ф8@100 非加密區(qū) Ф 8@150 Ф 8@150 Ф8@150 Ф8@150 Ф8@150 Ф8@150 43 第六章 樓梯設(shè)計 第一節(jié) 梯段板設(shè)計 取板厚 h=120mm ,約為板斜長的 1/ tanα =150/300=, cosα = 取 1m 寬板帶計算 . 表 6－ 1梯段板 荷載計算 表 ： 截面設(shè)計 ： 板水平計算跨度 ln=, 彎矩設(shè)計值 M=1/10 Pln2= =板的有效高度 h0=12020=100mm α s=M/α 1fcbh02= 106/ 1000 1002=,查表得 ξ =1(12α s)1/2= rs= (1+(12α s)1/2)= As=M/rsfyho= 106/270 100=370mm2 選配Φ 8@140,As=359mm2 分布鋼筋每級踏步 1 根Φ 8. 第二節(jié) 平臺板的設(shè)計 ： 設(shè)平臺板厚 h=80mm,取 1m 寬板帶計算 荷載種類 荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m) 恒 荷 載 水磨石 面層 (+) 三角形踏步 25/= 混凝土斜板 25/= 板底抹灰 17/= 小計 活荷載 總荷載設(shè)計值 + = 44 表 6－ 2平臺板的荷載計算表 荷載種類 荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m) 水磨石面層 80mm 厚混凝土板 25=2 板底抹灰 17= 小計 活荷載 總荷載設(shè)計值 + = 截面設(shè)計 ： 平臺板的計算跨度 lo= M=1/10 Pln2= = ho=8020=60mm. α s=M/α 1fcbh02= 106/ 1000 602= ξ =1(12α s)1/2=1(12 )1/2= rs= (1+(12α s)1/2)= (1+(12 )1/2)= As=M/rsfyho= 106/ 270 60=235mm2 選配Φ 8@200,As=251mm2 第三節(jié) 平臺梁設(shè)計 設(shè)平臺梁截面尺寸為 200mm 350mm 表 6－ 3平臺梁的荷載 計算表 ： 荷載種類 荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN/m) 梁自重 () 25= 梁側(cè)粉刷 () 2 17= 平臺板傳來 樓梯段傳來 小計 活荷載 (+)/2= 總荷載設(shè)計值 + = 截面設(shè)計 計算跨度 lo== ()= 彎矩設(shè)計 值 M=1/8Plo2=1/8 = 剪力設(shè)計值 V=1/2Pln=1/2 = 45 截面按倒 L 形計算 bf=b+5hf=200+5 80=600mm,梁 的 有效高度ho=35035=315mm 經(jīng)判別屬第一類 T 形截面 α s=M/α 1fcbh02= 106/ 600 3152= ξ =1(12α s)1/2=1(12 )1/2= rs= (1+(12α s)1/2)= (1+(12 )1/2)= As=M/rsfyho= 106/ 270 315=203mm2 選配 3Φ 16,As=603mm2 配置Φ 6@200 箍筋 .則斜截面受剪承載力 Vcs=+fyvAsvho/s = 200 315+270 315/200= 滿足要求。 第七章 基礎(chǔ)設(shè)計 第一節(jié) 基礎(chǔ)選型及埋深確定 表 7－ 1地質(zhì)情況 層序 地層名稱 狀態(tài) 地層包含物 層厚 （ M） 地基承載力特征值 akf （ kPa） 1 雜填土 可塑 黑灰色，含少量碎磚 ~ 85 2 粉質(zhì)粘土 可塑 黃灰色，含氧化鐵 ~ 145 3 粘土 硬塑 褐黃色，含少量氧化鐵、鐵錳結(jié)核 290 4 砂巖強風(fēng)化 堅硬 棕紅色，含風(fēng)化砂巖顆粒 未鉆穿 380 由地質(zhì)情況，該工程基礎(chǔ)選為柱下鋼筋混凝土獨立基礎(chǔ)?；A(chǔ)采用 C30 混凝土(ft=)，墊層采用 C10 混凝土，墊層厚度為 100mm。鋼筋采用 HRB335級鋼筋（ fy=300N/mm2)?；A(chǔ)埋深（從室 外 平面算起）為 ，室內(nèi)地面高出室外地面 。 此處以 A 柱為例計算基礎(chǔ)內(nèi)力分配和配筋計算， 荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時由柱傳給基礎(chǔ)頂面的 KN =, KM =，KV = ； 相 應(yīng) 于 荷 載 效 應(yīng) 基 本 組 合 時 柱 傳 給 基 礎(chǔ) 頂 面 的N =,M =， V =。 46 第二節(jié) 基礎(chǔ)底面尺寸確定 一． 地基承載力深度修正 由于基礎(chǔ)埋置深度大于 ，所以地基承載力應(yīng)按下式進行修正： )( ??? dff mdaka ?? 基礎(chǔ)埋深的地基承載力修正系數(shù)為： 0。 ,bd????基礎(chǔ)底面以上土的加權(quán)平均重 度 為 ： 3/ mKNm ?? 。 得 修 正 后 的 地 基 承 載 力 特 征 值 為 ：)( ??? dff mdaka ?? =290+ ()=。 二． 基礎(chǔ)底面尺寸的計算 首先按軸心荷載作用計算柱下獨立基礎(chǔ)邊長，將計算所得的基底面積增大 30%，計算公式為： drf Nb ma k?? 計算基礎(chǔ)及其上土的重力 Gk 時的基礎(chǔ)埋深為： d=（ +） /2=；Fk=Nk=；由于在埋深范圍內(nèi)無地下水， hw=0。則由上式可得基礎(chǔ)地面寬度為： drf Nb ma k?? =，取 b=， l=。 三． 驗算荷載偏心距 e 基底處的總豎向力： Nk+Gk=+20 = 基底處的總力矩： KM =+ = 偏心距： e= KM /(Nk+Gk)=247。 =，可以 四． 驗算基底最大壓力 maxkp maxkp =(Nk+Gk) (1+6e/b)/bl= (1+6 247。 ) 247。 247。= =，可以 五． 基礎(chǔ) 承載力驗算 Pj=F/bl=247。 ( )= 凈偏心距 : e0=M /F=247。 = 47 基底最大和最小凈反力設(shè)計值 : Psmax =F(1+6e0/b)/bl= (1+6 247。 )247。 247。 = =,滿足 Psmin=F(16e0/b)/bl= (16 247。 )247。 247。 = =，滿足 第三節(jié) 基礎(chǔ)高度確定 柱邊截面： 取 h=1250mm,h0=1150mm,則 bc+2h0=+2 =,bc+2h0=+2 = 即 基礎(chǔ)底面部分 落在 45。 沖切破壞錐體底邊以內(nèi)，基礎(chǔ)為剛性基礎(chǔ)，需進行沖切驗算。 變階處截面： b1+2h01=+2 =,也需進行變階面處沖切驗算 。 因為 at+2h0=1250+2 1150=3550mm2400mm,所以應(yīng)該按照公式 Al=（ b/2bt/2h0） l=() = ㎡ Fl=psAl= = at=。因 at+2h0=3550mm2400mm,故取 ab=l=, am=(+)/2= β hp ft am h0= 1830 1150=1959kNFl= 故基礎(chǔ)高度滿足要求 第四節(jié) 基礎(chǔ)配筋計算 : MⅠ =a12[(2l＋ a39。)(pmax＋ ps)＋ (pmax－ ps) l]/12 MⅡ =(l－ a39。)2(2b＋ b39。)(pmax＋ pmin)/48 Ⅰ Ⅰ截面處彎矩設(shè)計值： MⅠ = [(2 ＋ ) (＋ )＋ (－ )]/12= Ⅱ Ⅱ截面處彎矩設(shè)計值： MⅡ =()2 (2 +) (＋ )/48= As1 = MⅠ /=238mm2 選用鋼筋： 16 12,AS=1808mm2。 As2=MⅡ /=250mm2 選用鋼筋： 8 12@,AS=904mm2。 48 第八章 電算校核及分析 第一節(jié) 內(nèi)力計算 根據(jù) PKPM 的電算結(jié)果所示，與手算結(jié)果進行比較， 明顯存在著一些偏差。用分層法計算的荷載彎矩圖與電算進行比較，存在著一定的偏差，這主要是因為分層法不是很精確的一種算法，它假定結(jié)構(gòu)無側(cè)移，柱端假定為固端，這與實際情況有一定的誤差，所以力矩分配出來的結(jié)果會有一定的偏差。 活載計算時，用的也是力矩分配法，也存有上面的問題。 用 D 值法計算地震荷載與電算結(jié)果相比較，同樣也存在一定的偏差，但不大。這主要是因為 D值法不是很精確的計算水平荷載作用下內(nèi)力的方法，并且忽略了豎向地震作用。 用反彎點法計算水平風(fēng)荷載與電算比較有很大的偏差，但是對總的結(jié)果影響不大，因為建筑高度不到 30 米，風(fēng)荷載相對較小。 在筆算中，水平荷載作用的反彎點取的是柱的中點和 1/3 處點，故也會是計算結(jié)果與 PKPM 計算間出現(xiàn)誤差。 第二節(jié) 內(nèi)力組合 由于本計算書中未考慮地震荷載，且是考慮的活荷載在滿布荷載情況下的內(nèi)力組合，所以內(nèi)力組合的結(jié)果基本滿足設(shè)計要求。但 PKPM 計算的組合形式種類多且全面，故計算結(jié)果見存在誤差。 第三節(jié) 配筋問題 手算的配筋結(jié)果與 PKPM 計算所得有一定差距，由于手算僅考慮一榀框架的受荷情況，忽略了結(jié)構(gòu)的整體作用，是得手算結(jié)果偏大。在基礎(chǔ)配筋的手算過程中尤其忽略上部結(jié)構(gòu)對基礎(chǔ)的作 用，導(dǎo)致計算結(jié)果與電算有很大差別。