【導(dǎo)讀】顎式破碎機(jī)經(jīng)過(guò)100多年的實(shí)踐和不斷改進(jìn)，其機(jī)構(gòu)已日臻完善,隨。著社會(huì)的發(fā)展需求破碎的要求不斷提高，對(duì)產(chǎn)品和產(chǎn)品的質(zhì)量也大大的提高了，破碎機(jī)的機(jī)型已經(jīng)發(fā)展到很多種了。本文主要是對(duì)復(fù)擺顎式破碎機(jī)設(shè)計(jì)研究。復(fù)擺顎式破碎機(jī)是因?yàn)槠鋭?dòng)顎在其。它機(jī)件的帶動(dòng)下作復(fù)雜的一般平面運(yùn)動(dòng)而得名，其動(dòng)顎上的軌跡一般為封閉曲線(xiàn)。復(fù)擺破碎機(jī)由于偏心軸負(fù)荷大一般制成中型和小型的，其破碎比可達(dá)10。式破碎機(jī)在工作時(shí)偏心軸作逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)，對(duì)所裝入的物料有向下退并夾持作用。該機(jī)型垂直擺幅下大上小，有利于出料口處動(dòng)顎將成品推出。采用正支撐復(fù)擺顎式破碎機(jī)，動(dòng)顎下部的特性值m很大，使得。動(dòng)顎和定顎的襯板磨損很快，但卻具有較高的生產(chǎn)能力。由實(shí)際生產(chǎn)說(shuō)明，正支。優(yōu)點(diǎn)，使其得到廣泛應(yīng)用。教師的指導(dǎo)下進(jìn)行的研究工作及取得的成果。人或集體，均已在文中作了明確的說(shuō)明并表示了謝意。本人完全意識(shí)到本聲明的法律后果由本人承擔(dān)。涉密論文按學(xué)校規(guī)定處理。

　　

【正文】 ,在動(dòng)顎擺開(kāi)時(shí)落入破碎時(shí) ,并改變方向進(jìn)行再破碎 ,第二階段的破碎力是 : WZ64 WF22 ??? (3)第三階段破碎 .物料進(jìn)行第二階段破碎以后 ,成為 4 塊體進(jìn)行再破碎 .第三階段的破碎 xxx 理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 24 WZ128 WF23 ??? 假設(shè)所破物料的抗劈強(qiáng)度是 ? =500N/cm2 。而顎板齒棱距 Z=150mm；W=500mm,則第一階段破碎力 )W2 Z32(WF 21 ??? KN807)502 1532(50500 2 ???? ?? 此力產(chǎn)生側(cè)向分力 ,設(shè)棱角為 90176。 ,則側(cè)向力為 221F ，即 571KN。 WZ64 WF22 ??? KN568501564 505002 ????? WZ128 WF23 ??? KN2506015128 505002 ????? 邊長(zhǎng) 500mm 立方體，至少和 動(dòng)顎的一個(gè)齒棱相接觸，因而此時(shí)破碎力為 807KN。在特殊情況下，也可能同時(shí)與 3 個(gè)齒棱接觸，此時(shí)破碎力為2421KN。取平均值 1614KN。 經(jīng)過(guò)多次沖擊以后，新的立方體才能最后形成。原始進(jìn)料的破碎力和第二階段中最后兩個(gè)沖擊的破碎力可能同時(shí)出現(xiàn)，因而總破碎力 KN2 6 1 42 5 041 6 1 4F 0 ???? 這兩個(gè)破碎力的作用點(diǎn)取決于物料粒度與相應(yīng)出料口寬度?？偲扑橐部赡苡衅渌慕M合方式 . 最大破碎力 maxF 計(jì)算 xxx 理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 25 ktg L)bB( Bm a x ????? 式中 maxF 最大破碎力 N B? 抗壓強(qiáng)度 2/cmN k 有效破碎系數(shù) ,對(duì)中小型 k =～ . LbB, 的單位是 cm. 取 ?k 2/1 5 0 0 01 5 0 cmNm p aB ??? 則 ktg L)bB( Bm a x ????? 5 0 0 0 96)(0 3 ??? ???? KN2536? 功率 P ? ?4m a x 106 c os? ????? nskFP me 式中 P 計(jì)算功率 KW maxF 最大破碎力 KN ms 動(dòng)顎褚點(diǎn)水平行程平均值 mm n 主軸轉(zhuǎn)速 r/min ? 鉗角 ( 176。 ) ? 機(jī)器總效率 ,可取 ?? ～ ek 等效破碎系數(shù) ,對(duì)中小型 ek =～ 。 取 ? = , ek = , ms =25mm 則 ? ?4m a x 106 c os? ????? nskFP me o s1 8 5 3 64 ?? ?????? ? xxx 理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 26 所以選功率為 75KW。查手冊(cè)，選 Y315S6 三相異步電動(dòng)機(jī)，滿(mǎn)載轉(zhuǎn)速為990r/min, 功率為 75KW。xxx 理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 27 第 3 章 機(jī)構(gòu)各部分的設(shè)計(jì) 機(jī)構(gòu)各部分桿長(zhǎng)的確定 圖 31 機(jī)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)圖 如圖 31 所示已知 : 破碎腔高度 mm1500H ? 鉗角 ??? 偏心距 mm12rl1 ?? 傳動(dòng)角 ??? 50 根據(jù)幾何關(guān)系 ,可估算出連桿 2l 和肘板 3l 的長(zhǎng)度。 mm1 5 9 6 o s1 5 0 0c o sHl02 ???? 取 2l mm1600? ?sin)( 123 lll ?? i n)121 6 0 0( ????? 取 ?3l mm561 xxx 理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 28 則支座 O,C 間的垂直水平距離 ococxy , 為 : )co s (co s)( 312 ??? ???? llly oc 2 8 9) o s ( o s)121 6 0 0(?????????? )s i n (lsin)ll(x 312oc ??????? ) i n (5 6 i n)121 6 0 0(?????????? 機(jī)架位置參數(shù) : mm1 2 8 2 8 9xyl 22oc2oc24 ????? ????? 1 2 8 r c t gyxa r c t g ococ4 在此四桿機(jī)構(gòu)中 ,曲柄 1l 轉(zhuǎn)動(dòng) ,且為最短桿 ,2l 為最長(zhǎng)桿 : mm1 6 1 21 6 0 012ll 21 ???? ＜ mm1 8 5 01 2 8 95 6 1ll 43 ???? 則滿(mǎn)足周轉(zhuǎn)副條件。 V 帶及帶輪的設(shè)計(jì) caP 根據(jù)功率 caP 是根 據(jù)傳遞的功率 P，并考慮到載荷性質(zhì)和每天運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)間長(zhǎng)短等因素的影響而確定的。即 PKP Aca ? 式中： caP —— 計(jì)算功率，單位為 KW； P —— 傳遞的功率（例如電動(dòng)機(jī)的額定功率），單位為 KW； AK —— 工作情況系數(shù)，見(jiàn)表 86 由《機(jī)械設(shè)計(jì)師手冊(cè)、中冊(cè)》 P272 表 查得工作情況系數(shù)?AK ，故 c a A ???? 2. 選取窄 V 帶帶型 xxx 理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 29 根據(jù) caP 、 1n 由 P272 圖 確定選用 SPC 型。 由表 和表 取主動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑 mm280d 1d ? 。 從動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑 2d mm1 4 1 42 8 1d2d ???? ? 根據(jù)表 ，取 mm1460d 2d ? 。 按要求驗(yàn)算帶的速度 s/m35s/ 0 0 060 9 9 02 8 0 0 060 ndV 1d ??? ?????? 帶的速度合適。 V 的基準(zhǔn)長(zhǎng)度和傳動(dòng)中心矩 根據(jù)式 2a)dd( 02d1d ??? )dd( 2d1d ? ,有 )1 4 6 02 8 0(2a)1 4 6 02 8 0( 0 ?????? 3480a1218 0 ?? 初步確定 mm1500a0 ? 。 計(jì)算所需帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 021212039。 4 )()(22 a ddddaL ddddd ????? ? 9 6 31 5 0 04)2 8 01 4 6 0()1 4 6 02 8 0(21 5 0 022?????????? 由《機(jī)械設(shè)計(jì)師手冊(cè)、中冊(cè)》查得，選 帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 mm6500Ld ? 。 按 P271 表 計(jì)算實(shí)際中心矩 a ????? 1 5 0 0(2 LLaa d39。d0 7 6 8)2 9 6 36 5 0 0 ?? 1? 可得 xxx 理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 30 ?? dd180 1d2d1 ????????????? 2801460180 ?? 主動(dòng)輪上的包角合適。 V 帶的根數(shù) z L00ca KK)pp( pz???? 由《機(jī)械設(shè)計(jì)師手冊(cè)、中冊(cè)》 min/r990n ? 、 mm280d 1d ? 、 mm1460d 2d ? , 查表得 ? ?? ? ?? 則有 )( 97z ????? 取 5z? 0F 有： 2ca0 qv)1K (vzP500F ??? ? 查表 84 得 m/ ? ，故 20 ) ( 97500F ??????? ? PF ?PF ?2sin2 10 ?zF N1 1 3 1 92 i 1 6 752 ????? xxx 理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 31 。 選用原則見(jiàn)（機(jī)械設(shè)計(jì) .濮良貴、紀(jì)名剛 .主編） 84 節(jié)，材料采用 HT200。 mm3 0 0mm2 8 0d 1d ?? 所以采用腹板式； 2d 采用孔板式。具體結(jié)構(gòu)尺寸見(jiàn)零件圖。 偏心軸主要尺寸的確定 偏心軸的材料選擇和最小直徑估算 根據(jù)工作條件，初選軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理。按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度法進(jìn)行最小直徑估算，即 3min 0 PdAn?：，初算軸徑時(shí)，若最小直徑軸段開(kāi)有鍵槽，還要考慮鍵槽對(duì)軸強(qiáng)度的影響。當(dāng)該軸段截面上有一個(gè)鍵槽時(shí)， d 增大 5%～7%，兩個(gè)鍵槽時(shí)， d 增大 10%～ 15%。 0A 值由所引教材表 153 確定，取0 120A? 。 mind 30 nPA? 8 3721 2 0 3 ??? 因 最 小 直 徑 處 安 裝 大 帶 輪 ， 設(shè) 有 一 個(gè) 鍵 槽 ， 則 ：mind = %)71(d m i n ??? ，取為整數(shù) mm95dmin ? 。 因破碎機(jī)工作時(shí)沖擊載荷比較大，又有強(qiáng)烈的震動(dòng)，應(yīng)適當(dāng)增大偏心軸的直徑，故取 mm160d ? 。 偏心軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) ① 各軸段直徑的確定 1d ：最小直徑，安裝大帶輪的外伸軸段， mm160d1 ? 。 2d ：帶輪另一側(cè)采用套筒進(jìn)行軸向定位，套筒另一側(cè)則采用軸肩定位，并且此處軸段設(shè)計(jì)成帶有螺紋的，可以安裝圓螺母對(duì)錐形套進(jìn)行可靠定位，故初選 mm180dmin ? 。 3d ：錐套處軸段，此處設(shè)計(jì)成錐形，根據(jù)錐套和軸承的定位要求，xxx 理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 32 此處選擇錐度為 1:12。 4d ：此 處軸段是和錐形軸伸配合的，是安裝套筒的，可以通過(guò)錐形軸得出尺寸 mm200d4 ? ，此處選擇雙列向心球面滾子軸承 3003140。 5d ：滾動(dòng)軸承處軸段，由滾動(dòng)軸承確定 mm225d5 ? 。選擇雙列向心球面滾子軸承 3003144。 6d ：安裝動(dòng)顎板處軸段，此處設(shè)計(jì)直徑 mm245d6 ? 。 ② 各軸段長(zhǎng)度的確定 1L ： 由 大 帶 輪 輪 轂 寬 度 mm200B? ， 以 及 套 筒 可 以 確 定mm200L1 ? 。 2L : 根據(jù) 2d 可以選擇圓螺母 2182M ? ，其厚度 mm30m? ，則通過(guò)圓螺母的規(guī)格和錐形套的尺寸可以得出 mm50L4 ? 。（退刀槽的長(zhǎng)度mm10?退L ） 3L ：通過(guò)查表可得圓錐形軸伸長(zhǎng)度 mm120L3 ? 。 4L ：此處軸段通過(guò)安裝套筒和軸承端蓋對(duì)軸承進(jìn)行軸向定位和維護(hù)，此處套筒選取長(zhǎng)度為 39mm，則由 此可得 mm39L4 ? 。 5L ：安 裝軸 承 端蓋 和軸 承處 軸， 可 以根 據(jù)軸 承的 規(guī)格 得出mm150L5 ? 。 6L ：此處軸段是安裝動(dòng)顎板的可以通過(guò)動(dòng)顎板尺寸得出。 圖 32 偏心軸各軸段的尺寸 xxx 理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 33 偏心軸細(xì)部結(jié)構(gòu) 由表（《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》附表 4— 1）查得大帶輪輪轂與軸的配合選為 f7/8H160? ；滾動(dòng)軸承與軸的配合采用過(guò)渡配合，此軸段的直徑公差選為；各軸肩處的過(guò)渡圓角半徑和各軸段表面粗糙度見(jiàn)圖紙。 偏心軸的校核 在破碎工作時(shí)，破碎力通過(guò)動(dòng)顎軸承傳到偏心軸上，由于該破碎力很大，軸上其它零件傳遞的載荷相對(duì)來(lái)說(shuō)就顯得微不足道了，所以計(jì)算時(shí)可把這些載荷忽略不計(jì)，而只考慮破碎力的作用，破碎力平均