【導(dǎo)讀】國內(nèi)使用的顎式破碎機(jī)類型很多,但常見的還是傳統(tǒng)的復(fù)擺顎式破碎機(jī)。冶金、礦山、建材、化工、煤炭等行業(yè)使用非常廣泛。隨著現(xiàn)代化的發(fā)展，各工。業(yè)部門對(duì)破碎石的需求進(jìn)一步增長，研究復(fù)擺顎式破碎機(jī)具有很重要的意義。160；進(jìn)料塊最大尺寸：340；產(chǎn)量：17～115噸/時(shí)而研究的。重點(diǎn)研究傳動(dòng)的設(shè)計(jì)和系統(tǒng)的優(yōu)化。

　　

【正文】 及其合力大小、作用點(diǎn)位置具有隨機(jī)性，用理論分析方法將會(huì)產(chǎn)生較大的誤差。通過大量的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)分析，得出實(shí)驗(yàn)分析公式來計(jì)算破碎力。作用在顎板上的最大破碎力Fmax(N)可按下式計(jì)算： Fmax=qHL （ 410） 式 中 H— 破碎腔有效高度， m； L— 破碎腔長度， m； q— 襯板單位面積上的平均壓力， Pa，取 q=。經(jīng)計(jì)算得 Fmax=1539KN 各個(gè)部件的受力分析 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 27 圖 42 復(fù)擺顎式破碎機(jī)各部件受力圖解 s js baPPb?? （ 411） k jsaPPb? （ 412） 2 coszkPP ?? （ 413） 式中： sP —— 作用在動(dòng)顎軸承上的外力 kP —— 作用在推力板上的外力 zP —— 作用在連桿上的外力 a—— 動(dòng)顎懸掛軸到破碎力作用點(diǎn)的距離 b—— 動(dòng)顎懸掛點(diǎn)到推力板支撐點(diǎn)間的距離 ? —— 當(dāng)兩顎板出與壓緊礦石狀態(tài)時(shí)，推力板與連 桿間的夾角，取? =50176。 顎式破碎機(jī)在工作過程中，破碎機(jī)的工作規(guī)律是比較復(fù)雜的。但一般是動(dòng)顎零件開始向下逐漸增大，到動(dòng)顎懸掛中心以下占動(dòng)顎全長的 3/4 處（簡(jiǎn)擺）、 2/3（復(fù)擺）為最大，再向下又逐漸減到末端為零。所以 mmLa 40 032 ??而 ~ ? ,取 mmb 450? 。 可得： NNbaPP Sk 1520 004504001710 00 ??? NNPP kz 1 9 5 0 0 050c o s1 5 2 0 0 02c o s2 ????? ? NNb abPP jss 171000450 4004501539000 ?????洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 28 第 5 章 重要零件的設(shè)計(jì)和校核 電動(dòng)機(jī)的選擇 電動(dòng)機(jī)是系列化的標(biāo)準(zhǔn)產(chǎn)品，其中三相異步電動(dòng)機(jī)應(yīng)用最廣泛。 Y 系列電動(dòng)機(jī)是一般用途的全封閉自扇冷鼠籠式三相異步電動(dòng)機(jī)，適用于不易燃、不易暴、無腐蝕和無特殊要求的機(jī)械設(shè)備上。 Y 系列電動(dòng)機(jī)效率高，耗電少，性能好，噪聲低，振動(dòng)小，體積小，重量輕，運(yùn)行可靠，維修方便。為 B 級(jí)絕緣，結(jié)構(gòu)為全封閉、自扇冷式，能防止灰塵、鐵屑、雜物侵入電動(dòng)機(jī)內(nèi)部。 由上面計(jì)算得 P=，根據(jù)實(shí)際情況選擇電動(dòng)機(jī)型號(hào)為 Y250M— 8，額定功率為 P1=30KW， 滿載轉(zhuǎn)速為 n1=730r/min V 帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì) 確定計(jì)算功率 Pc 查表 (《機(jī)械設(shè)計(jì)》表 8— 7)得工作情況系數(shù) ? ，故 （ 51） 確定 V 帶的帶型 根據(jù) cP 、 n1 由圖（《機(jī)械設(shè)計(jì)》圖 8— 11）選用 C 型。 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 d ，并驗(yàn)證帶速 v ① 初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑 1d 。由表（《機(jī)械設(shè)計(jì)》表 8— 6 和表 8— 8）得，取小帶輪的基準(zhǔn)直徑。 mmdd 2801 ? ② 驗(yàn)算帶速 v 。 smndv d 0 0 0 011 ?? ? （ 52） 因?yàn)?5 / 30 /m s v m s?? ，故帶速合適。 ③ 計(jì)算大帶輪的基準(zhǔn)直徑 2d 。 ? ? ? ? mmmmdnnd dd 8 1 12 8 02 5 27 3 0112 ???? （ 53） kWkWPKP Ac ????洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 29 根據(jù)表（《機(jī)械設(shè)計(jì)》表 8— 8），圓整為 mmdd 9002 ? 確定 V 帶的中心距 a 和基準(zhǔn)長度 dL ①根據(jù)式 1 2 0 1 ( ) 2( )d d d dd d a d d? ? ? ?，初定中心距 0 1500a mm? 。 ② 計(jì)算帶所需的基準(zhǔn)長度 20 0 1 2 2 1 02 ( ) 2 ( ) 4d d d d dL a d d d d a?? ? ? ? ? （ 54） = ? ? ? ? ? ?? ?mm15004280900290028015002 2 ?????? ? =4791mm 由表（《機(jī)械設(shè)計(jì)》表 8— 2）選帶的基準(zhǔn)長度 mmLd 5000? 。 ③ 計(jì)算實(shí)際中心距 a 。 ? ? ? ?? ? mmmmLLaa dd 1 6 0 524 7 9 15 0 0 01 5 0 0200 ??????? （ 55） 考慮到安裝、調(diào)整和保持 V 帶張緊的需要，允許實(shí)際中心距 a 有下列調(diào)整范圍： （ 56） 經(jīng)計(jì)算中心距的取值范圍為 1530mm~1744mm 驗(yàn)算小帶輪包角 1a ? ? ? ? ??????????? 901581 6 0 55 7 . 121 add dd? （ 57） 確定 V 帶根數(shù) z ① 計(jì)算單根 V 帶的額定功率 rP 。 由 mmdd 2801 ? 和 min7301 rn ? ， 查 表 （《 機(jī) 械設(shè) 計(jì) 》 表 8— 4a）得kWP ? 。 根據(jù)， 5 27 3 0,m i n7 3 01 ??? irn 和 C 型帶，查表（《機(jī)械設(shè)計(jì)》表8— 4b）得 kWp ?? 查表（《機(jī)械設(shè)計(jì)》表 8— 5）得 , ?? La KK ，于是 ? ? ? ? kWKKPPP Lar ?????????? （ 58） ② 計(jì)算 V 帶的根數(shù) z。 ddLaa Laa m axm in ?? ??洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 30 ??? rc PPz （ 59） 取 6 根 計(jì)算單根 V 帶的初拉力的最小值 由表（《機(jī)械設(shè)計(jì)》表 8— 3）得 C 型帶的單位長度質(zhì)量 /q kg m? ，所以 ? ? NqvKvzPF ac 2m in0 ?????????? ?? （ 510） 應(yīng)使帶的實(shí)際初拉力 0 0 min()FF? 。 計(jì)算壓軸力 壓軸力的最小值為 ? ? ? ? ? ? NFzF p 66902158s i n568622s i n2 1m i n0m i n ??????? ? （ 511） V帶傳動(dòng)的主要參數(shù)歸納于下表 表 51 V 帶傳動(dòng)的主要參數(shù) 名稱 結(jié)果 名稱 結(jié)果 名稱 結(jié)果 帶型 C 傳動(dòng)比 ?i 根數(shù) 6 小帶輪基準(zhǔn)徑 mmdd 2801 ? 基準(zhǔn)長度 mmLd 5000? 預(yù)緊力 NF 5680 ? 大帶輪基準(zhǔn)徑 mmdd 9002 ? 中心距 mma 1605? 壓軸力 NFp 6690? 飛輪的設(shè)計(jì) 顎式破碎機(jī)是間斷工作的機(jī)器，因而必然會(huì)引起阻力的變化，使其電動(dòng)機(jī)的負(fù)荷不均，形成機(jī)械速率的波動(dòng)。為了降低電動(dòng)機(jī)的額定功率，且使機(jī)械的 速率不致波動(dòng)太大，故在偏心軸上裝上飛輪。飛輪在空行程時(shí)儲(chǔ)存能量，在工作行程時(shí)則釋放能量，這樣就可以使電動(dòng)機(jī)的負(fù)荷均勻。 飛輪重量 G 的計(jì)算公式 : 6 3 211 10 ( )G P n D K g???? （ 512） 式中 P電動(dòng)機(jī)額定功率； D飛輪的直徑，米； 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 31 ? 考慮損失的機(jī)械效率， ~ ? ? 。復(fù)擺式顎式破碎機(jī)可取最高值。 n主軸轉(zhuǎn)速； ? 速度不均勻系數(shù)，對(duì)于小型的顎式破碎機(jī)可取 ~ ? ? 。 代入數(shù)值得： KgG 236 ??????? 飛輪的實(shí)際質(zhì)量 0G 約為理論質(zhì)量 G 的 ~ 倍。所以 KgGG ?? 對(duì)于飛輪的厚度，采用經(jīng)驗(yàn)公式 ??DGbH ff ? （ 513） 式中： Hf— 輪轂至齒頂圓的厚度； ? — 飛輪的密度； D— 飛輪的直徑； fb __飛輪的厚度 經(jīng)計(jì)算 Hf=150mm 推力板的設(shè)計(jì) 推力板是顎式破碎機(jī)中構(gòu)造最簡(jiǎn)單、成本最低的零件。在標(biāo)準(zhǔn)結(jié)構(gòu)中，一般都是用它作保 險(xiǎn)零件，故計(jì)算時(shí)要降低其安全系數(shù)。設(shè)計(jì)時(shí)建議將其許用應(yīng)力提高 20%~30% 。為了削弱推力板的斷面，有時(shí)沿其寬度方向布有通孔。 在計(jì)算推力板的強(qiáng)度時(shí)，一般是根據(jù)動(dòng)顎寬度來決定推力板的寬度，再由這個(gè)寬度來求推力板的厚度。其計(jì)算公式如下： ,[]kpPB??? （ 514） 式中 kP 沿推力板中心線方向作用的外力（ Kg）； B推力板的寬度 (cm)； ? 推力板的厚度（ cm）； 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 32 ,[]p? 推力板的計(jì)算許用壓應(yīng)力（ 2/kg cm ）。 對(duì)于 HT1532 及 HT2848 ，許用壓應(yīng)力為 2[ ] 9 0 0 /p kg cm? ? 。其,2[ ] ( 1 .2 5 ~ 1 .3 ) [ ] 1 1 2 5 ~ 1 1 7 0 /pp k g c m????。 取 230 0 30 , [ ] 11 50 /pB m m c m k g c m?? ? ?，得 cmcm ???? 圓整取 mm50?? 。 推力板的尺寸為長度 230K mm? ，厚度 mm50?? ，寬度 300B mm? 偏心軸的設(shè)計(jì) 偏心軸的材料選擇和最小直徑估算 根據(jù)工作條件，初選軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理。按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度法進(jìn)行最小直徑估算，即： 3min 0 PdAn? ，初算軸徑時(shí)，若最小直徑軸段開有鍵槽，還要考慮鍵槽對(duì)軸強(qiáng)度的影響。當(dāng)該軸段截面上有一個(gè)鍵槽時(shí)， d 增大5%~7% ，兩個(gè)鍵槽時(shí)， d 增大 10%~15% 。 0A 值由所引教材表 153 確定，取 1180 ?A 。 mmnPAd 57252 330m in ???? （ 515） 因最小直徑處安裝大帶輪，設(shè)有一個(gè)鍵槽，則： ? ? ? ? mmmmdd oom i nm i n ?????? ，取為整數(shù) mmd 62min ? 。 因破碎機(jī)工作時(shí)沖擊載荷比較大，又有強(qiáng)烈的震動(dòng)，應(yīng)適當(dāng)增大偏心軸的直徑，故取 mmd 100? 。 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 33 偏心軸結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì) 動(dòng)顎處的軸徑有經(jīng)驗(yàn)公式 ? ?339~33 nPd ? （ 516） 式中 P— 破碎機(jī)電動(dòng)機(jī)功率， KW n— 偏心軸 每分鐘的轉(zhuǎn)速， minr 經(jīng)計(jì)算取 mmd 190? 偏心軸強(qiáng)度校核 在破碎工作時(shí)，破碎力通過動(dòng)顎軸承傳到偏心軸上，由于該破碎力很大，軸上其它零件傳遞的載荷相對(duì)來說就顯得微不足道了，所以計(jì)算時(shí)可把這些載荷忽略不計(jì)，而只考慮破碎力的作用，破碎力平均分布在兩個(gè)動(dòng)顎軸承上。 軸承對(duì)軸的作用點(diǎn)按簡(jiǎn)化原則應(yīng)在軸承寬度的中點(diǎn)，因此可決定偏心軸上動(dòng)顎兩軸承的位置。動(dòng)顎處安裝的 22238CA 軸承，經(jīng)計(jì)算 軸承離支點(diǎn)的距離 LCD≈ 340mm，軸承離支點(diǎn)的距離 LAC=LBD≈ 200mm 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 34 破碎力平均分布在兩個(gè)動(dòng)顎軸承上，分別用 Fc， FD 來表示；機(jī)架軸承要當(dāng)于兩個(gè)支座，對(duì)偏心軸具有支座反力的作用，分別用 RA， RB 來表示。NPFF sDC 855002 ??? ，轉(zhuǎn)矩 由軸的力學(xué)模型圖可知偏心軸在水平的方向不受力，故不產(chǎn)生水平面的彎矩，因而偏心軸只產(chǎn)生垂直面上的彎矩 ,如圖： C、 D 處的彎矩相等，即 mmNmmNLRM AC .1 7 1 0 0 0 0 5 5 0 0 ????? （ 517） mmNmmNnPT .108005 66 ?????? （ 518） 因?yàn)槭菃蜗蚧剞D(zhuǎn)圖，所以扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力視為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，折算系數(shù)? 。 NmmNaT ??? （ 519） ? ? ? ? mmNmmNaTMM T .1 7 1 1 2 2 7 4 8 0 3 51 7 1 0 0 0 0 0 2222 ????? （ 520） 進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核偏心軸上承受最大彎矩和轉(zhuǎn)矩的截面即動(dòng)顎軸承處的強(qiáng)度。 M P aM P adMWM TT 9 7 1 1 2 2 7 33 ?????? （ 521） 根據(jù)選定的軸的材料 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理，由所引教材表 151 查得1[ ] 60MPa?? ? 。因 ? ?1???? ，故強(qiáng)度足夠。 軸承的選擇 破碎機(jī)的軸承采用鑄有巴氏合金的滑動(dòng)軸承。隨著滾動(dòng)軸承制造技術(shù)水平的提高，今后將在大型破碎機(jī)上采用滾動(dòng)軸承。主軸承和連桿頭的軸瓦過熱時(shí)可用循環(huán)水冷卻。 本設(shè)計(jì)選用 22238CA 軸承。 洛陽理工學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 35 第 6 章 顎式破碎機(jī)的安裝與運(yùn)轉(zhuǎn) 破碎機(jī)的安裝 顎式破碎機(jī)一般是安裝在混泥土地基上。地基要與廠房的