【導(dǎo)讀】結(jié)合我國燃料、化工產(chǎn)品市場需求，確定了燃料型加工方案。以高效益、少投資、低。汽二級冷凝冷卻。常壓塔采用F1雙溢流塔板，利用質(zhì)量衡算、全塔熱平衡等方法設(shè)。對立式圓筒爐的輻射室、對流室、爐管壓力降和煙囪等進(jìn)行了設(shè)計，空氣預(yù)熱器計算。

　　

【正文】 圖 45 第 16 塊塔 板以下塔段的熱平衡 （圖中加箭頭） 西安石油大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 29 常一線 抽出板 (第 9 層 )溫度 按圖 46 的隔離體系作第 8 層以下塔段的熱平衡 ，見表 414。 表 414 第 8 層以下塔段的熱平衡 物 料 流 率 kg/h ρ 20 g/cm3 操作條件 焓 , kJ/kg 熱量 10 5 kJ/h 壓 力MPa 溫 度 ℃ 氣相 液相 入方 閃頂 進(jìn)料 218 — 閃底 進(jìn)料 — — 1899 汽提蒸氣 — 420 3316 — 內(nèi)回流 L — 合 計 — — — — — — + L 出方 重整原料 170 — 常一線 170 — 常二線 247 錯誤 !未找到引用源。 常三線 311 — 常壓渣 油 — 汽提蒸氣 — 170 — 內(nèi)回流 L 170 — 一中取熱 — — — — — — 二中取熱 — — — — — — 合 計 — — — — — — + 由熱平衡得： 105+ = 105+ L 所以 L= kg/h=常一線 蒸汽分壓為： P=(++)== mmHg 表 415 下常一線的平衡汽化 項(xiàng) 目 0% 10% 30% 50% 平衡汽化溫差， ℃ 1 4 — 常壓下平衡汽化溫度， ℃ — — — — — 181 西安石油大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 30 溫度， ℃ 由 表 415 可知在常壓平衡汽化 50%點(diǎn)溫度為 ℃ ，查圖 355[1]查得： MPa 下 平衡汽化 50%點(diǎn)溫度 為 181℃，根據(jù)平衡汽化溫差，得 常一線泡點(diǎn)溫度為℃ ， 與原假設(shè) 170℃ 誤差滿足要求，可以認(rèn)為原假設(shè)溫度是正確的。 圖 46 第 8 塊塔 板以下塔段的熱 平衡 塔頂溫度 （用 20? =[2]） 設(shè) 塔頂 冷 回流溫度 t0=60℃ ，其焓值00,LLth= ； 塔頂溫度 t1=134℃ ，回流蒸氣的焓值01,VLth=。 故塔頂冷回流量為： 0 1 0 00 , ,()VLL t L tL Q h h??=105/()=塔頂油氣量 (重整原料 +內(nèi)回流蒸氣 )為： 西安石油大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 31 (+)/107=塔頂油氣分壓： P= 0 .1 5 7 7 4 7 .9 0 .1 2 27 4 7 .9 2 1 5 .5? ?? MPa 塔頂溫度應(yīng)該是重整原料在其油氣分壓下的露點(diǎn)溫度。 如 圖 47，由該相圖可讀得 在 油氣分壓為 時的露點(diǎn)溫度為 ℃ 。考慮到不凝氣的存在，該溫度乘以系數(shù) ，則塔頂溫度為： =℃ 與假設(shè) 134℃ 很接近，故假設(shè)溫度正確。 最后驗(yàn)證一 下在塔 頂 條件下，水蒸氣是否會冷凝。 塔頂水蒸氣分壓： = 相應(yīng)于此壓力的飽和水蒸氣溫度遠(yuǎn)低于塔頂溫度 134℃ 。故在塔頂水蒸氣處于過熱狀態(tài)，不會冷凝。所以，塔頂溫度為 134℃ 。 全塔氣液相負(fù)荷 中段回流量 表 416 中段回流流率 項(xiàng) 目 ρ 20 g/cm3 抽出 溫 度 ℃ 返 塔 溫 度 ℃ 抽出溫度焓kJ/kg 返塔溫度焓kJ/kg 焓 差 kJ/kg 流 率 kg/h 第一中段回流 204 119 第二中段回流 295 205 494 需要計算的塔板 繪制全塔氣液負(fù)荷分布圖時需要計算的塔板為 1 1 11 1 1 2 2 2 2 2 2 32。 全塔各板氣液分布 各塊板內(nèi)回流密度需用校正后的值，校正密度查 GB188583 密度校正公式： ρt=ρ20γ(t20) （ 1） 塔底段氣液 相負(fù)荷 （ 32 塊塔板） 液相負(fù)荷近視等于常壓渣油流 量 L=，而氣相負(fù)荷近似等于常渣汽提水蒸氣的流量 n=液相溫度 t=℃ ρ20= g/cm3 查 文獻(xiàn) [3]— 石油密度溫度系數(shù)表 得 r= ρt=ρ20γ(t20)= ()=西安石油大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 32 液相負(fù)荷 LV =3/h 氣相溫度 t=℃ 壓力 P= 氣相負(fù)荷 : V = nRTP ? 31 2 4 . 3 8 . 3 1 4 ( 3 4 8 . 8 2 7 3 . 1 5 )0 . 1 7 4 1 0? ? ??=3/h （ 2） 作第 28 塊板的氣液相負(fù)荷 液相負(fù)荷為過汽化油的用量 L=液相溫度為 t=344℃ ρ20= g/cm3 查文獻(xiàn) [3]得 r= ρt=ρ20γ(t20)= (344 20)=液相負(fù)荷 LV =3/h 氣相負(fù)荷為進(jìn)料后氣化的量加塔底汽提蒸汽： 氣相溫度 t=344℃ 壓力 P= n=+++++= kmol/h 氣相負(fù)荷 : V = 35 5 5 . 9 4 8 . 3 1 4 ( 3 4 4 2 7 3 . 1 5 )0 . 1 7 0 5 1 0n R TP ? ? ?? ? =3/h （ 3） 第 26 塊板的氣液相負(fù)荷 表 417 第 25 層以下塔段的熱平衡 物 料 流 率 kg/h ρ 20 g/cm3 操作條件 焓 , kJ/kg 熱量 10 5 kJ/h 壓 力 MPa 溫 度 ℃ 氣相 液相 入方 閃底 進(jìn)料 — — 1899 汽提蒸 汽 — 420 3316 — 內(nèi)回流 L 311 — L 合 計 — — — — — — + L 重整原料 — 出方 常一線 — 常二線 — 常三線 — 常壓渣油 — 汽提蒸氣 — 3118 — 內(nèi)回流 L — 西安石油大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 33 合 計 — — — — — — + 由熱平衡得： 105+ = 105+ L L =液相 溫度 t=311℃ ρ20=查 文獻(xiàn) [3]得 r= ρt=ρ20r(t20)= (31120)= g/cm3 液相負(fù)荷 LV : LV =氣相溫度 t=℃ 壓力 P= n=+++++=氣相負(fù)荷 : V = 37 1 2 . 8 8 . 3 1 4 ( 3 2 2 . 2 2 7 3 . 1 5 )0 . 1 6 9 5 1 0n R TP ? ? ?? ? = m3/h （ 4） 作第 24 塊板的 氣 液相負(fù)荷 表 418 第 23 層以下塔段的熱平衡 物 料 流 率 kg/h ρ 20 g/cm3 操作條件 焓 , kJ/kg 熱量 10 5 kJ/h 壓 力 MPa 溫 度 ℃ 氣相 液相 入方 閃底 進(jìn)料 — — 1899 汽提蒸 汽 — 420 3316 — 內(nèi)回流 L 295 — 合 計 — — — — — — 2020+ 重整原料 303 出方 常一線 303 — 常二線 303 — 常三線 311 — 常壓渣油 — 汽提蒸 汽 — 303 — 內(nèi)回流 L 303 — 合 計 — — — — — — + 由熱平衡得： 2020 105+ = 105+ L=液相 溫度 t=295℃ ρ20=查 文獻(xiàn) [3]得 r= ρt=ρ20r(t20)= (29520)=液相負(fù)荷 LV : LV =西安石油大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 34 n=++++=氣相負(fù)荷 : V = 38 0 2 . 6 6 8 . 3 1 4 ( 3 0 3 2 7 3 . 1 5 )0 . 1 6 8 5 1 0n R TP ? ? ?? ?=3/h （ 5） 作第 23 板的 氣 液相負(fù)荷 表 420 第 21 以下塔段的熱平衡 物 料 流 率 kg/h ρ 20 g/cm3 操作條件 焓 , kJ/kg 熱量 10 5 kJ/h 壓 力 MPa 溫 度 ℃ 氣相 液相 入方 閃底 進(jìn)料 — — 1899 汽提蒸 汽 — 420 3316 — 內(nèi)回流 L 287 — 二中回流 250 — 合 計 — — — — — — + 重整原料 出方 常一線 295 — 常二線 295 — 常三線 311 — 常壓渣油 — 汽提蒸 汽 — 295 — 內(nèi)回流 L 295 — 二中回流 295 — 合 計 — — — — — — + 由 熱平衡得： 105+ = 105+ L =液相 溫度 t=287℃ ρ20=查 文獻(xiàn) [3]得 r= ρt=ρ20r(t20)= (28720)= g/cm3 液相負(fù)荷 LV : LV =n=++++=氣相負(fù)荷 : V = 66 5 0 . 3 8 . 3 1 4 ( 2 9 5 2 7 3 . 1 5 )0 . 1 6 8 1 0n R TP ? ? ?? ? = m3/h （ 6） 作第 21 的 氣 液相負(fù)荷 西安石油大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計（論文） 35 表 421 第 20 層以下塔段的熱 平衡 物 料 流 率 kg/h ρ 20 g/cm3 操作條件 焓 , kJ/kg 熱量 10 5 kJ/h 壓 力 MPa 溫 度 ℃ 氣相 液相 入方 閃底 進(jìn)料 — — 1899 汽提蒸 汽 — 420 3316 — 內(nèi)回流 L 271 — 合 計 — — — — — — + 重整原料 278 — 出方 常一線 278 — 常二線 278 — 常三線 311 — 常壓渣 油 — 汽提蒸 汽 — 278 3032 — 內(nèi)回流 L 278 — L 二中取熱 — — — — — — 合 計 — — — — — — + L 由 熱平衡得： 105+ = 105+ L =液相 溫度 t=271℃ ρ20=查 文獻(xiàn) [3]得 r= ρt=ρ20r(t20)= (27120)=液相負(fù)荷 LV : LV =氣相溫度 t=248℃ 壓力 P= n=++++=氣相負(fù)荷 : V = 35 0 3 . 1 8 . 3 1 4 ( 2 7 8 2 7 3 . 1 5 )0 . 1 6 7 1 0n R TP ? ? ?? ? =3/h （ 7） 作第 18 的 氣 液相負(fù)荷 表 422 第 17 層以下塔段的熱平衡 物 料 流 率 kg/h ρ 20 g/cm3 操作條件 焓