【導(dǎo)讀】本畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）是我個(gè)人在導(dǎo)師指導(dǎo)下完成的。文中引用他人研究成。辭中體現(xiàn)；其它內(nèi)容及成果為本人獨(dú)立完成。院有權(quán)保留送交論文的印刷本、復(fù)印件和電子版本，允許論文被查閱和借閱；制手段保存論文。保密的論文在解密后應(yīng)遵守此規(guī)定。在我國，硫鐵礦資源豐富。通過硫鐵礦生產(chǎn)硫酸約占硫酸總量的70%左右。制取硫酸工藝中，有大量熱能被浪費(fèi)，白白損失。為衡量硫酸生產(chǎn)水平的重要標(biāo)志。但是現(xiàn)實(shí)中生產(chǎn)硫酸過程中有大量熱能未被利用而排放，若能利用這部分熱能進(jìn)行余熱發(fā)電，必能提高企業(yè)的能源利用率，降低成。產(chǎn)成本，從而獲取更大的利潤與市場。同時(shí)也符合節(jié)能減排的號(hào)召，為環(huán)境、國家以及世界。的能源問題做出貢獻(xiàn)。的廢熱進(jìn)行利用，用其發(fā)電。蒸汽的進(jìn)出口參數(shù)，計(jì)算余熱鍋爐的額定蒸發(fā)量，從而為余熱鍋爐選型。量，求取汽輪機(jī)實(shí)際發(fā)電量。并選擇除氧水箱容積。為主蒸汽管與給水管計(jì)算管徑及壁厚，并為其設(shè)計(jì)防腐保溫方案。

　　

【正文】 η m=； η g —— 發(fā)電機(jī)效率，汽輪機(jī)額定功率在 750~6000kW 取η g=； G2—— 抽汽量， 1752kg/h； h1—— 汽輪機(jī)蒸汽進(jìn)口焓， 3305kJ/kg； h2—— 汽輪機(jī)出口焓， 2406kJ/kg； h4—— 汽輪機(jī)抽汽焓， 2908kJ/kg。 解得： 3600 2406)1752)(1700 029081752330517000(2 ?????? =3689kW 汽輪機(jī)數(shù)據(jù)匯總表 汽輪機(jī)數(shù)據(jù)匯總表詳見附表 2。 福州大學(xué)至誠學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 16 第 5 章 連續(xù)排污擴(kuò)容器、定期排污擴(kuò)容器的計(jì)算及選擇 為了 控制鍋爐鍋水的水質(zhì)符合規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)，使?fàn)t水中雜質(zhì)保持在一定限度以內(nèi)，需要從鍋爐中不斷地排除含鹽、堿量較大的爐水和沉積的水渣、污泥、松散狀的沉淀物，這個(gè)過程就是鍋爐排污。 排污方式：鍋爐排污分連續(xù)排污和定期排污兩種。連續(xù)排污又稱表面排污，要求連續(xù)不斷地從爐水鹽堿濃度最高部位排出部分爐水，以減少爐水中含鹽、堿量，含硅酸量及處于懸浮狀態(tài)的渣滓物含量。定期排污主要排除爐內(nèi)水渣及泥污等沉積物，所以其排污口多設(shè)置在鍋筒的下部及聯(lián)箱底部。定期排污操作過程時(shí)間短暫，應(yīng)當(dāng)選擇在鍋爐高水位、低負(fù)荷或壓火狀態(tài)時(shí)進(jìn)行排污。在小型鍋 爐上，通常只裝設(shè)定期排污。 連續(xù)排污擴(kuò)容器計(jì)算及選擇 連續(xù)排污擴(kuò)容器用于鍋爐連續(xù)排污系統(tǒng)，及將鍋爐連續(xù)排污水經(jīng)節(jié)流后送入排污擴(kuò)容器內(nèi)進(jìn)行擴(kuò)容蒸發(fā)，擴(kuò)容后的蒸汽回收到熱力系統(tǒng)中去。為了穩(wěn)定擴(kuò)容器的壓力，一般將這部分蒸汽引至除氧器。通常中壓鍋爐配用工作壓力為 的一級(jí)連續(xù)排污擴(kuò)容器系統(tǒng)。 連續(xù)排污每 kg 排污水汽化量 Df1 計(jì)算 ?????? x hhD sd1f （ 51） 式中： hd—— 汽包壓力（ ）下飽和水焓，查表 hd=1101kJ/kg； η—— 汽包到擴(kuò)容器間管道散熱系數(shù)， η=； hs—— 擴(kuò)容器壓力下飽和水焓，查表 hs=467kJ/kg； x—— 擴(kuò)容器蒸汽干度（ x： ~），取 x=； γ—— 擴(kuò)容器壓力下汽化潛熱，查表 γ=2226kJ/kg。 解得： 1f ? ??? =120kt/a 硫酸生產(chǎn)線余熱電站設(shè)計(jì) 17 連續(xù)排污擴(kuò)容器汽容積 Vv1 計(jì)算 11fbl1v R 39。DDV ???? （ 52） 式中： Dbl—— 連續(xù)排污水量， Dbl=170003%=510kg/h① ； υ39。—— 擴(kuò)容器壓力下蒸汽比容， 查表 υ39。=； R1—— 連續(xù)排污擴(kuò)容器單位容積允許極限強(qiáng)度（ R1： 800~1000）， 取 R1=900m3/(m3? h)； Df1—— 連續(xù)排污每 kg 排污水汽化量， 。 解得： 31v900???? 連續(xù)排污擴(kuò)容器水容積 Vw1計(jì)算 Vw1=(20%~30%)? Vv1 （ 53） 式中： Vv1—— 連續(xù)排污擴(kuò)容器汽容積， 。 解得： Vw1= = 連續(xù)排污擴(kuò)容器總?cè)莘e V1計(jì)算 V1=Vv1+Vw1 (54) 式中： Vv1—— 連續(xù)排污擴(kuò)容器汽容積， ； Vw1—— 連續(xù)排污擴(kuò)容器水容積， 。 解得： V1=+ = ① 排污率為 3%。 福州大學(xué)至誠學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 18 連續(xù)排污擴(kuò)容器選擇 查《中小型熱電聯(lián)產(chǎn)工程設(shè)計(jì)手冊》，中壓鍋爐 (， 450℃ )選擇擴(kuò)容器容積為。 定期排污擴(kuò)容器 定期排污擴(kuò)容器用于鍋爐定期排污系統(tǒng)。因?yàn)槎ㄆ谂盼?時(shí)間間隔較長，排放水量少，且沉淀物多，定期排污水量一般不再利用。 鍋爐定期排污率一般取為鍋爐蒸發(fā)量的 %~%或者更多一些。定期排污每次排放時(shí)間應(yīng)該很短，一般不超過 ~1min。 定期 排污每 kg 排污水汽化量 Df2 計(jì)算 ?????? x )hh(D sd2f （ 55） 式中： hd—— 汽包壓力（ ）下飽和水焓，查表 hd=1101kJ/kg； η—— 汽包到擴(kuò)容器間管道散熱系數(shù)， η=； hs—— 擴(kuò)容器壓力下飽和水焓，查表 hs=467kJ/kg； x—— 擴(kuò)容器蒸汽干度（ x： ~），取 x=； γ—— 擴(kuò)容器壓力下汽化潛熱，查表 γ=2226kJ/kg。 解得： 2 2 2 1 0 1D2f ? ??? = 定期 排污擴(kuò)容器汽容積 Vv2 計(jì)算 22fpb2v R 39。DDV ???? （ 56） 式中： Dpb—— 定期排污水量， Dpb=17000%60=2040kg/h① ； υ39?！?擴(kuò)容器壓力下蒸汽比容，查表 υ39。=； R2—— 連續(xù)排污擴(kuò)容器單位容積允 許極限強(qiáng)度， R2=2021m3/(m3? h)。 Df2—— 連續(xù)排污每 kg 排污水汽化量， 。 ① 定期排污率為 %，排污時(shí)間定為 1min。 120kt/a 硫酸生產(chǎn)線余熱電站設(shè)計(jì) 19 解得： 2021 2v ??? = 定期排污擴(kuò)容器水容積 Vw2計(jì)算 Vw2=（ 20%~30%） ? Vv2 （ 57） 式中： Vv2—— 連續(xù)排污擴(kuò)容器汽容積， 。 解得： Vw2= = 定期排污擴(kuò)容器總?cè)莘e V2計(jì)算 V2=Vv2+Vw2 （ 58） 式中： Vv2—— 連續(xù)排污擴(kuò)容器汽容積， ； Vw2—— 連續(xù)排污擴(kuò)容器水 容積， 。 解得： V2=+ = 定期排污擴(kuò)容器選擇 考慮到鍋爐緊急放水， V取 1m3 連續(xù)排污、定期排污擴(kuò)容器匯總表 連續(xù)排污、定期排污擴(kuò)容器匯總表詳見附表 3。 福州大學(xué)至誠學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 20 第 6 章 給水泵、循環(huán)熱水泵 及除氧器的 選擇 給水泵選擇 鍋爐給水泵流量 Q 計(jì)算 Q=K? (Q1+Q2) (61) 式中： Q1—— 所供鍋爐額定出力時(shí)總給水量， m3/h① ； Q1=G/ρ =17510/955= Q2—— 其他用水量，如減溫器等用水， 0m3/h； K—— 附加系統(tǒng)（ K： ~） ,取 K=。 注：① 解得： Q=(+0) = 鍋爐給水泵的揚(yáng)程 H 計(jì)算 H=H1+H2+H3+H4 (62) 式中： H1—— 鍋爐在設(shè)計(jì)的使用壓力下安全閥的開啟壓力， m； H2—— 省煤器和給水管路系統(tǒng)的阻力， m； H3—— 給水系統(tǒng)的最高與最低水位差， m； H4—— 附加揚(yáng)程， m； 解得： H=600m 給水泵的容量及臺(tái)數(shù)選擇 (1)發(fā)電廠應(yīng)設(shè)置 1 臺(tái)備用水泵。 (2)給水泵的總?cè)萘考芭_(tái)數(shù)，應(yīng)保證在任何一臺(tái)給水泵停用時(shí)，其余給水泵的總出力，仍能滿足所連接系統(tǒng)的全部鍋爐額定蒸發(fā)量的 110%。 (3)每臺(tái)給水泵的容量，宜按其對(duì)應(yīng)的鍋爐額定蒸發(fā)量的 110%給水量選擇 (4)綜上查《工業(yè)鍋爐房實(shí)用設(shè)計(jì)手冊》 [14]， 給水泵型號(hào)為 DG2550 11， 2 臺(tái)。 ① G 為鍋爐給水量，為 17510kg/h；ρ為 104℃， 6MPa 時(shí)水 的密度， 955kg/m3。 120kt/a 硫酸生產(chǎn)線余熱電站設(shè)計(jì) 21 熱水循環(huán)水泵選擇 熱水循環(huán)水泵流量 Q 計(jì)算 Q1KQ ?? (63) 式中： Q1—— 在蒸發(fā)器中的蒸發(fā)量， m3/h① ； Q1=G1/ρ =12500/794= K—— 循環(huán)倍率，取 15。 解得： Q=15 = 循環(huán)熱水泵揚(yáng)程 H 計(jì)算 H=H1+H2+H3+H4 (64) 式中： H1—— 鍋爐在設(shè)計(jì)的使用壓力下安全閥的開啟壓力， m； H2—— 省煤器和給水管路系統(tǒng)的阻力， m； H3—— 給水系統(tǒng)的最高與最低水位差， m； H4—— 附加揚(yáng)程， m； 解得： H=37m 循環(huán)熱水泵的容量及臺(tái)數(shù)選擇 查《工業(yè)鍋爐房實(shí)用設(shè)計(jì)手冊》，循環(huán)熱水泵型號(hào)為 200R45A， 2 臺(tái)。 除氧器的選擇 除氧方式 （ 1） 熱力除氧 用加熱的方法除氧的設(shè)備稱為熱力除氧器。工作蒸汽壓力為 (水溫 104℃ )稱為低壓熱力除氧器；工作壓力為≧ （水溫≥ 145℃）稱為低壓除氧器。按水的加熱方式，分為濺盤式和噴霧式或者噴霧填料式兩種。噴霧式熱力除氧器又有部分補(bǔ)給水（設(shè)計(jì)中考慮 ① G1為進(jìn)入蒸發(fā)器的流量， 12500kg/h；ρ為 253℃時(shí)飽和水的密度， 794kg/m3。 福州大學(xué)至誠學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 22 到一部分是凝結(jié)水）和全補(bǔ)給水兩種。 噴霧式熱力除氧器具有體積小、重量輕、除氧效果好和對(duì)積水溫度要求低的優(yōu)點(diǎn)，已經(jīng)被廣泛采用。低、中壓鍋爐一般采用低壓噴霧熱力除氧器。 （ 2） 真空除氧 真空除氧是低溫水（ 20~60℃）除氧，與熱力除氧相比具有蒸汽用量少或者不用蒸汽的特點(diǎn)。常用真空除氧系統(tǒng)有蒸汽噴射和水噴射兩種。 （ 3） 解析出氧 解吸除氧是基于亨利定律，將無氧的氣體與待除氧的給水強(qiáng)烈混合，使溶解在水中的氧氣析出至氣體中去，從而使鍋爐給水達(dá)到水質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)的要求。含氧氣體在反應(yīng)器類燃燒反應(yīng)成無氧氣體循環(huán)使用。 （ 4） 化學(xué)藥劑除氧 化學(xué)藥劑除氧，就是向鍋爐給水或者熱水鍋爐補(bǔ)充水 (含溶解氧 )中投加某種還原劑使之與 O2作用，以達(dá)到除氧的