機(jī)械專業(yè)畢業(yè)論文中英文翻譯--在全接觸條件下，盤式制動(dòng)器摩擦激發(fā)瞬態(tài)熱彈性不穩(wěn)定的研究-資料下載頁(yè)
2025-05-12 00:19本頁(yè)面
【導(dǎo)讀】Abstract. 1.Introduction. ittreats
【正文】 建立不穩(wěn)定狀態(tài)下臨界滑動(dòng)速度 .李先生和鮑伯的工作將制動(dòng)盤的厚度影響考慮進(jìn)去 ,他們認(rèn)為這種模型對(duì)盤式制動(dòng)盤適用 .李先生和鮑伯的模型是由兩個(gè)半平面摩擦材料在金屬層 直接滑動(dòng) .直到最近一種盤式制動(dòng)閘的熱彈性穩(wěn)定性參數(shù)分析和 多盤離合器和制動(dòng)閘 的 熱彈性穩(wěn)定性模型已經(jīng)建立了起來(lái) .制動(dòng)盤的熱點(diǎn)區(qū)域的振幅問(wèn)題在塑性理論中得到了解決 .通過(guò)使用分析方法或者考慮用間歇接觸效應(yīng) .最后 ,有限元分析法也應(yīng)用到了熱彈性不穩(wěn)定性的問(wèn)題 ,在非線性的模式下 ,當(dāng)分離的接觸區(qū)域發(fā)生時(shí) ,即使完成了 ,在其他工程不穩(wěn)定的情況下 ,通過(guò) 數(shù)學(xué)建模更準(zhǔn)確的預(yù)測(cè)往往值得懷疑 .通過(guò)忽視各種缺陷和隨機(jī)波動(dòng)或者有可能通過(guò)恰當(dāng)?shù)拿枋鏊锌赡馨l(fā)生的影響 來(lái)得出結(jié)論 .因此 ,古典熱彈性穩(wěn)定性分析 ,一些解釋確定實(shí)驗(yàn)結(jié)果的努力正在不斷提升 . 專業(yè)術(shù)語(yǔ)： 圖層厚度 i f 摩擦系數(shù) k 熱擴(kuò)散率 P 壓力 t 時(shí) 間 b 擾動(dòng)指數(shù)增長(zhǎng)率 gh 平面度偏差 K 熱導(dǎo)率 Po 初壓 T 攝動(dòng)溫度 對(duì)應(yīng)層擾動(dòng)相對(duì)速度 j 虛數(shù)單位 L 攝動(dòng)波長(zhǎng) 均壓 初溫 比熱 11 處的 術(shù)語(yǔ)定義 m 攝動(dòng)波段 熱通量 u 位移 E 彈性模量 n 熱點(diǎn)個(gè)數(shù) N 參數(shù) R 術(shù)語(yǔ)定義 V 滑動(dòng)速度 本文與李先生和鮑伯 研究工作有 關(guān) .通過(guò)分析 ,當(dāng)盤式制動(dòng)閘充分接觸時(shí) ,主要研究熱彈性不穩(wěn)定性成立與否和過(guò)熱區(qū)域的發(fā)展 .在第二部分的模型認(rèn)為摩擦墊和制動(dòng)盤肋板部分 都能夠覆蓋有限厚度 .在第三部分則專注研究部分制動(dòng)盤表面 通過(guò)墊片 接觸 的建模問(wèn)題 .第四節(jié)通過(guò)評(píng)價(jià)制動(dòng)盤材料價(jià)值的增加或者是滑動(dòng)速度的范圍來(lái)介紹激發(fā)擾動(dòng)的原因 .一種基于制動(dòng)盤摩擦表面不平整和它最初擾動(dòng)幅度的分析在第五節(jié)提出了 .最后 ,第六部分提出了 在上述制動(dòng)過(guò)程最初制動(dòng)盤的不平整會(huì)引起溫度擾動(dòng)的發(fā)展模型 .這個(gè)在這里使用的模型來(lái)源于一個(gè)差分方程 ,它涵蓋了再制動(dòng)過(guò)程充分接觸激發(fā)能力的多變性 . 2,李先生和鮑伯模型的發(fā)展 制動(dòng)盤包括三層 ,中間那層的厚度為 2a3代表制動(dòng)盤的肋板部分與 a2的厚度完全連接在一起。不能移動(dòng)和 受均 勻壓力互相壓制的 摩擦墊的厚度表示為 a1,制動(dòng)盤以恒定速度在這些摩擦墊之間滑動(dòng)。 我們將探討在何種條件下的溫度和應(yīng)力場(chǎng)空間正弦擾動(dòng)增長(zhǎng)能夠呈現(xiàn)冪級(jí)數(shù)增長(zhǎng)通過(guò)以類比的方式來(lái)套用李先生和鮑伯的研究。在摩擦激發(fā)的熱彈性穩(wěn)定性 研究工作表明只處理不對(duì)稱問(wèn)題是足夠的。這種關(guān)于制動(dòng)盤中平面對(duì)成的擾動(dòng)可以在滑動(dòng)速度之上繼續(xù)增長(zhǎng)，因此研究這個(gè)是沒(méi)有意義。 讓我們引入一個(gè)坐標(biāo)系（ x,y）固定圖一中的墊，在墊和盤之間的接觸點(diǎn) y1=0,此外，讓我餓每年引入關(guān)聯(lián)坐標(biāo)系 (x2,y2)在中平面點(diǎn) y2=0處插入到盤中。我們假設(shè)擾動(dòng)層在層 i有 一個(gè)相對(duì)速度 ci，以及相關(guān)聯(lián)坐標(biāo) (x,y)與擾動(dòng)區(qū)域移動(dòng)到一起。 那么我們可以寫下下面的等式： V=c1c2。c2=c3。x=x1 x2 = x3。 y = y2 =y3 =y1 + a2 + a3. 在閘內(nèi)我們將搜索均勻的溫度場(chǎng)激發(fā)。 與接觸壓力的形式擾動(dòng)， ，在公式里面， t代表時(shí)間， b代表增長(zhǎng)率，定義 i指模型的層數(shù)， j=1的開(kāi)根號(hào)是虛數(shù)單元， 參數(shù) m=m（ n）=2pin/cir =2pi/L， n代表制動(dòng)盤圓周上熱點(diǎn)區(qū)域的個(gè)數(shù)， L代表擾動(dòng)波長(zhǎng)。在上述公式的符號(hào) Tom和 Pom表示非均勻性振幅 (例如波 動(dòng) )，圖中 2，和 3描述溫度的實(shí)際擾動(dòng)和壓力區(qū)域?qū)⒈划?dāng)作復(fù)雜功能被搜索。 顯然 ,如果 b0,那么最初的增長(zhǎng)率是有阻尼的，相反，不穩(wěn)定發(fā)展那么 b0. 當(dāng)制動(dòng)盤肋板部分被考慮時(shí)，在 X軸方向上的熱流為 ，讓我們研究 ki = Ki/Qicpi，它表示層溫度擴(kuò)散系數(shù) .參數(shù) Ki, Qi, cpi分別指代熱導(dǎo)率，密度和 1到 2種材料的比熱。當(dāng)整卷制動(dòng)盤的肋板部分被考慮，他們就要重新計(jì)算層的全部體積。溫度場(chǎng)的擾動(dòng)用如下方程來(lái)解決： 其中，167。 =1， i=1,2,3。它需要滿足下列條件： 1，層數(shù) 1和 2在接觸的表面需要相同的溫度： 2，層數(shù) 2和 3需要達(dá)到相同的溫度，并且在 Y方向上要有相同的熱流。 3，在中間平面對(duì)稱的條件是： 在摩擦片的外表面零件的擾動(dòng)為 0的條件是 相反，如果通過(guò)外表面指明了零熱通量，在現(xiàn)有襯墊的情形下，我們可以得到幾乎相同的數(shù)值解。 如果我們?cè)谶m合下式的形式下，記錄單層的溫度發(fā)展范圍： 我們可以得到 這些參數(shù) 和 為了簡(jiǎn)單起見(jiàn)， 讓我們考慮，帶肋要各向同性環(huán)境與光盤的一部分實(shí)際上，雖然，糾正彈性模量，剛度 x 不同于此層的方向中方 向 y。 但是，這種簡(jiǎn)化是獲接納為高產(chǎn)中央層 3 實(shí)際上并不會(huì)對(duì)與完全不同的光盤抗彎剛度的影響側(cè)壁 （圖層 2）。 給定一個(gè)熱場(chǎng)攝動(dòng)我們可以表達(dá)引起的位移與應(yīng)力狀態(tài)此攝動(dòng)的任何圖層中。 熱彈性問(wèn)題能解決的疊加對(duì)一般的等溫一個(gè)特定的解決方案。 我們尋找特定的解決方案應(yīng)變潛力的形式在圖層。 一般等溫解決方案有的諧波格林和 澤拉（請(qǐng)參見(jiàn) [18]） 后的電位和包含四個(gè)系數(shù) A， B， C， D 為每個(gè)圖層。 在相關(guān)的位移和應(yīng)力場(chǎng)組件 寫出于附件 A中 。
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