機(jī)械專業(yè)畢業(yè)論文中英文翻譯--在全接觸條件下，盤式制動(dòng)器摩擦激發(fā)瞬態(tài)熱彈性不穩(wěn)定的研究(完整版)
【正文】 導(dǎo)致磨損等 .因此 ,許多試驗(yàn)都花費(fèi)在想更好了解這種效應(yīng)產(chǎn)生的原理或者用可行的建模方法來(lái)建模 .鮑勃解釋這種現(xiàn)象的原因描述為熱彈性的不穩(wěn)定性 .后來(lái)道先生和伯頓等人 介紹一種數(shù)學(xué)模型來(lái) ,在兩個(gè)半平面熱彈性盤式制動(dòng)盤相互接觸的地方 建立不穩(wěn)定狀態(tài)下臨界滑動(dòng)速度 .李先生和鮑伯的工作將制動(dòng)盤的厚度影響考慮進(jìn)去 ,他們認(rèn)為這種模型對(duì)盤式制動(dòng)盤適用 .李先生和鮑伯的模型是由兩個(gè)半平面摩擦材料在金屬層 直接滑動(dòng) .直到最近一種盤式制動(dòng)閘的熱彈性穩(wěn)定性參數(shù)分析和 多盤離合器和制動(dòng)閘 的 熱彈性穩(wěn)定性模型已經(jīng)建立了起來(lái) .制動(dòng)盤的熱點(diǎn)區(qū)域的振幅問題在塑性理論中得到了解決 .通過使用分析方法或者考慮用間歇接觸效應(yīng) .最后 ,有限元分析法也應(yīng)用到了熱彈性不穩(wěn)定性的問題 ,在非線性的模式下 ,當(dāng)分離的接觸區(qū)域發(fā)生時(shí) ,即使完成了 ,在其他工程不穩(wěn)定的情況下 ,通過 數(shù)學(xué)建模更準(zhǔn)確的預(yù)測(cè)往往值得懷疑 .通過忽視各種缺陷和隨機(jī)波動(dòng)或者有可能通過恰當(dāng)?shù)拿枋鏊锌赡馨l(fā)生的影響 來(lái)得出結(jié)論 .因此 ,古典熱彈性穩(wěn)定性分析 ,一些解釋確定實(shí)驗(yàn)結(jié)果的努力正在不斷提升 . 專業(yè)術(shù)語(yǔ)： 圖層厚度 i f 摩擦系數(shù) k 熱擴(kuò)散率 P 壓力 t 時(shí) 間 b 擾動(dòng)指數(shù)增長(zhǎng)率 gh 平面度偏差 K 熱導(dǎo)率 Po 初壓 T 攝動(dòng)溫度 對(duì)應(yīng)層擾動(dòng)相對(duì)速度 j 虛數(shù)單位 L 攝動(dòng)波長(zhǎng) 均壓 初溫 比熱 11 處的 術(shù)語(yǔ)定義 m 攝動(dòng)波段 熱通量 u 位移 E 彈性模量 n 熱點(diǎn)個(gè)數(shù) N 參數(shù) R 術(shù)語(yǔ)定義 V 滑動(dòng)速度 本文與李先生和鮑伯 研究工作有 關(guān) .通過分析 ,當(dāng)盤式制動(dòng)閘充分接觸時(shí) ,主要研究熱彈性不穩(wěn)定性成立與否和過熱區(qū)域的發(fā)展 .在第二部分的模型認(rèn)為摩擦墊和制動(dòng)盤肋板部分 都能夠覆蓋有限厚度 .在第三部分則專注研究部分制動(dòng)盤表面 通過墊片 接觸 的建模問題 .第四節(jié)通過評(píng)價(jià)制動(dòng)盤材料價(jià)值的增加或者是滑動(dòng)速度的范圍來(lái)介紹激發(fā)擾動(dòng)的原因 .一種基于制動(dòng)盤摩擦表面不平整和它最初擾動(dòng)幅度的分析在第五節(jié)提出了 .最后 ,第六部分提出了 在上述制動(dòng)過程最初制動(dòng)盤的不平整會(huì)引起溫度擾動(dòng)的發(fā)展模型 .這個(gè)在這里使用的模型來(lái)源于一個(gè)差分方程 ,它涵蓋了再制動(dòng)過程充分接觸激發(fā)能力的多變性 . 2,李先生和鮑伯模型的發(fā)展 制動(dòng)盤包括三層 ,中間那層的厚度為 2a3代表制動(dòng)盤的肋板部分與 a2的厚度完全連接在一起。c2=c3。 =1， i=1,2,3。 一般等溫解決方案有的諧波格林和 澤拉（請(qǐng)參見 [18]） 后的電位和包含四個(gè)系數(shù) A， B， C， D 為每個(gè)圖層。 熱彈性問題能解決的疊加對(duì)一般的等溫一個(gè)特定的解決方案。當(dāng)整卷制動(dòng)盤的肋板部分被考慮，他們就要重新計(jì)算層的全部體積。我們假設(shè)擾動(dòng)層在層 i有 一個(gè)相對(duì)速度 ci，以及相關(guān)聯(lián)坐標(biāo) (x,y)與擾動(dòng)區(qū)域移動(dòng)到一起。 關(guān)鍵詞：熱彈性不穩(wěn)定 。 y = y2 =y3 =y1 + a2 + a3. We will search the perturbation of the uniform temperature field in the form and the perturbation of the contact pressure in the form where t is the time, b denotes a growth rate, subscript I refers to a layer in the model, and j =1189。 TEI。 y1） fixed to one of the pads (see Fig. 1) the points of contact surface between the pad and disc having y1 = 0. Furthermore, let a coordinate system （ x2。 除了數(shù)學(xué)分析方法， 基于模型 有限元法 也 正在 發(fā)展 中 。不能移動(dòng)和 受均 勻壓力互相壓制的 摩擦墊的厚度表示為 a1,制動(dòng)盤以恒定速度在這些摩擦墊之間滑動(dòng)。x=x1 x2 = x3。它需要滿足下列條件： 1，層數(shù) 1和 2在接觸的表面需要相同的溫度： 2，層數(shù) 2和 3需要達(dá)到相同的溫度，并且在 Y方向上要有相同的熱流。 在相關(guān)的位移和應(yīng)力場(chǎng)組件 寫出于附件 A中 。 給定一個(gè)熱場(chǎng)攝動(dòng)我們可以表達(dá)引起的位移與應(yīng)力狀態(tài)此攝動(dòng)的任何圖層中。 顯然 ,如果 b0,那么最初的增長(zhǎng)率是有阻尼的，相反，不穩(wěn)定發(fā)展那么 b0. 當(dāng)制動(dòng)盤肋板部分被考慮時(shí)，在 X軸方向上的熱流為 ，讓我們研究 ki = Ki/Qicpi，它表示層溫度擴(kuò)散系數(shù) .參數(shù) Ki, Qi, cpi分別指代熱導(dǎo)率，密度和 1到 2種材料的比熱。 讓我們引入一個(gè)坐標(biāo)系（ x,y）固定圖一中的墊，在墊和盤之間的接觸點(diǎn) y1=0,此外，讓我餓每年引入關(guān)聯(lián)坐標(biāo)系 (x2,y2)在中平面點(diǎn) y2=0處插入到盤中。一種方法 建議如何兼顧兩者的 摩擦盤表面最初的不平坦接觸 和 在制動(dòng)過程中 摩擦盤內(nèi)部擾動(dòng)形狀的變化。 x = x1 c1t = x2 c2t, x2 = x3。115:607–14] has been expanded in the presented work. Specific
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