【導(dǎo)讀】內(nèi)上組煤為焦煤。交通方便，開發(fā)該井田煤層對礦區(qū)生。產(chǎn)和接續(xù)將起積極作用。為了充分發(fā)揮上組煤較豐富的。工業(yè)儲量，礦井設(shè)計生產(chǎn)能力45萬噸。列為暫難利用的表外儲量，暫不考慮開采。本設(shè)計的主要內(nèi)容;礦井為單水平開拓，水平標(biāo)高-390m。立井和暗斜井的轉(zhuǎn)載水平。整個生產(chǎn)服務(wù)期限內(nèi)。井采用8t箕斗和主井采用3t箕斗提煤。原副立井改為回風(fēng)井，新建副井至-3.5m轉(zhuǎn)載水平，并裝備1對1寬1窄罐籠，擔(dān)負(fù)礦井輔助提升。備采區(qū)，裝備2個高檔工作面和1個普采工作面。礦井地面35Kv變電站引自峰峰110KV變電站。礦區(qū)環(huán)形鐵路相連接，經(jīng)馬頭車站與京廣鐵路相連接，集中在6月底至9月初，占全年的一半。冰凍期為每年12月初至兩年3月初。據(jù)統(tǒng)計，1989年峰峰礦務(wù)局的煤炭主要運銷北京、于1961年7月停產(chǎn)，井筒曾被淹。拉伸現(xiàn)象，又顯示性結(jié)構(gòu)面特征的擠壓現(xiàn)象。使本地區(qū)斷裂構(gòu)造形跡及其力學(xué)性質(zhì)大為復(fù)。南北構(gòu)造，構(gòu)成邯鄲地區(qū)構(gòu)造的基本輪廓。的影響，本地區(qū)構(gòu)造極為復(fù)雜。

　　

【正文】 提 升 高 度 取 175m 為 檢 查 井 筒 時 的 速 度 m/s T 為 電 阻 箱 的 發(fā) 熱 時 間 常 數(shù) 取 60s 28 代 入 以 上 數(shù) 值 對 電 阻 進 行 計 算 ： 級數(shù) 各級編號 計 算 公 式 各段電阻 通 電 持 續(xù) 率 平 均 啟 動 電 流 六 級 磁 力 站 Q 0 Q 11 r 1 ＝ JC1 %=100 Q 11Q 21 r 2 ＝ JC2 %= 324 Q 21Q 31 r 3 ＝ JC3 %=3 486 Q 31Q 41 r 4 ＝ JC4 %= Q 41Q 51 r 5 ＝ JC5 %= Q 51Q 61 r 2 ＝ JC6 %= 根 據(jù) 以 上 計 算 選 擇 電 阻 如 下 ： Q 0 Q 11 選 t 0 ＝ 300s ， 110 電阻 Q 11Q 21 選 t 0 ＝ 300s ， 20 電阻 Q 21Q 31 選 t 0 ＝ 300s ， 10 電阻 Q 31Q 61 選 t 0 ＝ 300s ， 5電阻 第五章提升拖動控制系統(tǒng)的介紹 本提升機擬采用交流拖動，其優(yōu)點是設(shè)備簡單，基建 投 資 小 ， 缺 點 是 加 速 或 低 速 運 行 階 段 ， 因 轉(zhuǎn) 子 加 入 附加電阻而使電能損耗大。另外，速度和負(fù)荷有關(guān)，啟動功 率 大 ，加 速 階 段 的 尖 鋒 負(fù) 荷 影 響 跨 接 在 電 網(wǎng) 上 的 其 它電 機 工 作 。但 當(dāng) 電 網(wǎng) 容 量 大 于 提 升 機 容 量 的 10 — 15 倍時 將 無 影 響 。 自動控制系統(tǒng)雖然是發(fā)展方向，但是由于實踐因素影 響 本 設(shè) 計 中 提 升 機 仍 采 用 半 自 動 化 控 制 系 統(tǒng) 。 提 升 機 的 交 流 控 制 方 案 采 用 電 動 機 轉(zhuǎn) 子 回 路 附 加金屬電阻的控制方式，采用定型的 TDK 控 制 系 統(tǒng) 。 調(diào) 速的級數(shù) 8 段 ， 設(shè) 備 的 平 滑 性 能 不 好 。 同 時 ， 轉(zhuǎn) 子 串 接 附加 電 阻 后 ， 特 性 曲 線 硬 度 降 低 ， 穩(wěn) 定 性 受 到 影 響 。 在 額 29 定負(fù)載轉(zhuǎn)矩的條件下，只能得到低于額定轉(zhuǎn)數(shù)的速度，調(diào)速的上限是額定轉(zhuǎn)數(shù)，下限受到機械特性限制，故調(diào)速范圍一般不大于（ 2 3 ）： 1。 另 外 ， 因 轉(zhuǎn) 子 回 路 的 電流 較 大 ， 所 以 轉(zhuǎn) 子 回 路 的 電 能 損 耗 較 大 ， 故 長 時 間 低 速運轉(zhuǎn)的電動機不宜采用這種調(diào)速方法。但由于設(shè)備簡單 ， 并 且 調(diào) 速 與 啟 動 可 用 一 套 電 阻 ， 故 交 流 拖 動 的 礦 井提 升 機 廣 泛 采 用 這 種 電 氣 調(diào) 速 方 式 。 當(dāng)電動機與電網(wǎng)接通后，由于這時全部電阻串接在轉(zhuǎn)子回路內(nèi)，此時啟動轉(zhuǎn)矩一般為電動機額定力矩的 — 倍，且小于其靜阻力矩，故能使鋼絲繩 漲緊，并消除減速機的齒側(cè)間隙。為了使啟動平穩(wěn)，得到一個固定的平均加速度，應(yīng)使電動機各條特性曲的峰值力矩和切換力矩都相等，要想達到這一要求，必須正確的配置 轉(zhuǎn) 子 電 阻 ， 并 采 用 合 理 的 控 制 方 法 。 目 前 在 提 升 機 控 制 中 是 利 用 繼 電 器 和 接 觸 器 等 設(shè)備 ， 轉(zhuǎn) 子 回 路 附 加 電 阻 控 制 的 方 法 ， 以 電 流 和 時 間 混 合控制的控制原則。以電流為主時間為輔的控制方法，電流控制附加一定時限來控制電阻的自動切除。此方法的優(yōu)點是當(dāng)負(fù)荷輕時，電流控制部分雖然會使加速度上升，但有一定附加時限就限制了加速度，而負(fù)荷重時，由于以電流控制為主，因此又不會使電流超出很多， 這樣 對 于 變 負(fù) 荷 可 以 得 到 較 為 滿 意 的 控 制 效 果 。 提 升 容 器 運 行 接 近 井 口 時 的 加 速 度 大 小 與 負(fù) 載 大小和減速方式密切相關(guān)，特別對于自動化提升，采用某種減速方式以適應(yīng)負(fù)荷變化的影響是關(guān)鍵問題。采用自由滑行減速方式時，當(dāng)提升系統(tǒng)的慣性力等于提升阻力時 ， 在 減 速 階 段 不 需 要 電 動 機 出 力 ， 依 靠 慣 性 力 來 克 服提 升 阻 力 。減 速 階 段 一 開 始 ，即 把 電 機 的 交 流 電 源 切 除 ，此時電機提供的轉(zhuǎn)矩等于 0， 其 速 度 沿 著 特 性 曲 線 的 全速 開 始 下 降 ， 這 種 減 速 方 式 不 需 要 其 它 任 何 設(shè) 備 ， 經(jīng) 濟 30 且 簡 單 ， 因 次 多 用 于 主 井 提 升 煤 炭 。 提 升 機 對 爬 行 階 段 的 要 求 是 應(yīng) 當(dāng) 維 持 一 個 不 隨 負(fù)荷變化的穩(wěn)定 的 低 速 ，一 是 避 免 容 器 與 卸 載 設(shè) 備 產(chǎn) 生 過分 的 撞 擊 ， 二 是 提 高 容 器 停 車 的 準(zhǔn) 確 度 。 若 減 速 階 段 采用低頻發(fā)電制動時，當(dāng)減速終了，提升電動機轉(zhuǎn)子電阻全 部 切 除 ， 使 變 頻 設(shè) 備 產(chǎn) 生 最 大 低 頻 電 壓 ， 工 作 點 就 沿低頻自然特性由低頻發(fā)電制動自然過渡到低頻拖動運行 ， 由 于 低 頻 自 然 特 性 很 硬 ， 故 可 以 實 現(xiàn) 穩(wěn) 定 的 低 速 爬行?？梢蕴岣咄＼嚨臏?zhǔn)確性和免除容器與設(shè)備的撞擊。這 種 控 制 方 法 ， 沒 有 轉(zhuǎn) 子 電 阻 的 能 量 消 耗 ， 可 以 與 減 速階段共用一套低頻裝置，完成減速與爬行兩個階段的控制 。 缺 點 是 初 期 投 資 較 高 。 F4′＝F4=F3′＝8930NF3=9 F2′＝F2=F1′＝F1=F0′＝F0＝力圖中：提升速度圖和力圖tt,SF4′F3′F3F4F2′F2F1′F1F0′F081553014513t,Sh，ma，m/s2第 六 章 設(shè) 計 參 考 書 本設(shè)計參考煤炭工業(yè)出版社 1997 年出版的《礦山運 輸 與 提 升 設(shè) 備 》 由 陳 維 建 、 齊 秀 麗 、 李 克 孝 主 編 。 2020 年 1 月 施 行 的 《 煤 礦 安 全 規(guī) 程 》。 第 七 章 謝 辭 本設(shè)計承蒙河北工程大學(xué)成人教育學(xué)院吳院長、王教 授 、峰 峰 集 團 技 師 學(xué) 院 張 老 師 等 提 供 了 許 多 寶 貴 意 見和 資 料 ， 給 予 大 力 支 持 ， 在 此 表 示 感 謝 。 33 提 升 設(shè) 備 的 啟 動 電 阻 計 算 ： 第一級的作用是消除傳動齒輪間隙、緊繩，實現(xiàn)低速驗 繩 ， 以 及 消 除 電 動 機 接 入 電 網(wǎng) 時 的 過 電 壓 等 ， λ pr1≥ ｛（ K1） Q+(P H)｝ /FN 代 入 數(shù) 值 ：｛（ 1） 28000+( 175) ｝ / ＝ 第 一 級 預(yù) 備 電 阻 為 ： R p r 1 ＝ R N / λ p r 1 ＝ ＝ 式中 R N ＝ E 2N/ 3 I 2N R N 為 電 動 機 轉(zhuǎn) 子 額 定 電 阻 E 2N 為 電 動 機 額 定 電 壓 551V I 2N 為 電 動 機 額 定 電 流 324A 代 入 數(shù) 值 ： 551/ 3 324 ＝ Ω 第 二 預(yù) 備 級 的 作 用 是 實 現(xiàn) 箕 斗 在 曲 軌 內(nèi) 的 加 速 度 初 加 速 時 平 均 啟 動 力 矩 的 相 對 值 λ iav＝（ F ′ i + F″ i ） ／ ２ Ｆ Ｎ F′ i 為 初 加 速 起 始 的 力 值 F″ i 為 初 加 速 終 了 的 力 值 代 入 數(shù) 值 ：（ +） /（ 2 ）＝ 初加速終了時的轉(zhuǎn)差率 S i ＝（ V S V i ） /VS =（ ）/= V i 為 加 速 終 了 時 的 提 升 速 度 取 V S 為（ π Dns ） /60i 式中 n s 為電動機同步轉(zhuǎn)速取 750r/min 上 式 為 （ 750） /60 20＝ 的 速 度 對 應(yīng) 。 第 二 級 預(yù) 備 級 電 動 機 產(chǎn) 生 的 力 矩 相 對 值 為 λ pr2＝λ i a v / si ＝ 第 二 級 預(yù) 備 電 阻 為 R pr2=RN /λ p r 2 =主加速級 34 完 全 啟 動 λ av＝（ F ′ 1 +F″ 1 ） /２Ｆ Ｎ = (+)/(2 )= 式中： F′ 1 為 主 加 速 段 起 始 力 值 取 F″ 1 為 主 加 速 段 終 了 力 值 取 電 動 機 額 定 轉(zhuǎn) 差 率 S N =(ns n N )/n S =（ 750736） /750 ＝ 自 然 特 性 曲 線 上 的 臨 界 轉(zhuǎn) 差 率 S m0＝ S N (λ M + λ M 2 1) λ M 為 電 動 機 最 大 力 矩 倍 數(shù) 取 代 入 數(shù) 值 ： (+ 1)＝ 自 然 特 性 曲 線 上 力 矩 為 λ av 時 的 轉(zhuǎn) 差 率 S av0＝ S m0｛（ λ m / λ av） （λ m / λ av） 2 1 ｝ ＝ ｛（ ） （ ） 2 1 ｝ ＝ 啟 動 電 阻 的 公 比 為 q＝ n+ （ 11） /Sav0 式中： n 為 主 加 速 級 取 6 S 11 為主加速第一級特性曲線上力矩等于λ 1 時的轉(zhuǎn)差率， S 11 等于 si＝ 代 入 數(shù) 值 ： 6 + 0 . 5 （ ） /= 檢驗λ 1 λ 2 λ av S 10=S11/qn ＝ S 20=S10/q＝ C 1 =S10/Sm0＝ C 2 =S20/Sm0＝ λ 1 ＝ 2λ m /｛ C 1 + (1/C 1 )｝≤ λ m λ 1 ＝ 2 ｛ + (1/)｝≤ λ m λ 1 ＝ 2 ｛ + (1/)｝≤ ≤ 合乎 λ 2 ＝ 2λ m /｛ C 2 + (1/C 2 )｝≤ λ S 35 式中： λ S ＝｛ F′ 1 +F″ 1 (2m a 1 ) ｝ /2F N λ S 為 主 加 速 度 平 均 靜 力 矩 相 對 值 m 為 提 升 系 統(tǒng) 總 變 位 質(zhì) 量 取 a 1 為 主 加 速 度 取 1 ｛ +(2 1)｝ /(2 ) = λ 2 ＝ 2 ｛ + (1/)｝≥ ≥ 合乎 C av＝ C 1 C 2 = = λ′ av＝ 2 λ m / ｛ C av+ （ 1/C av）｝ ＝ 2 ｛ +（ 1/）｝ ＝ ＝ 合乎 （ 2λ m /λ av） 2 = （ 2 ） 2 = S′ m0＝ S m0/ S 11＝ ＝ n＝ 6 查 曲 線 圖 找 得 q ＝ 驗算λ 1 、λ 2 、λ′ a v 0 λ 1 、λ 2 驗 算 方 法 同 前 ， 算 得 λ 1 ＝ λ 2 ＝ λ′ a v 0 ＝ λ 1 λ 2 ＝ ＝ ＝λ av（可以） 各 段 電 阻 計 算 ：