【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 度計(jì)算 ： w= l 3004／ (100 4680 105)= w= [ω ]=300／ 250= 滿(mǎn)足要求。 箱涵高支模 專(zhuān)項(xiàng)方案 11 （ 三 ） 、背楞鋼管受力驗(yàn)算 規(guī)格 48mm 的鋼管。受力驗(yàn)算取單塊板長(zhǎng)度 183mm 驗(yàn)算，按三跨連續(xù)梁計(jì)算，平均跨長(zhǎng) 600mm，其計(jì)算簡(jiǎn)圖如下所示： 荷載計(jì)算： 序號(hào) 荷載種類(lèi) 單位荷載 荷載 計(jì)算 備注 1 板及板上部結(jié)構(gòu)、施工荷載傳來(lái)的恒荷載 =2 鋼管 自重 =恒荷載設(shè)計(jì)值： g=+=／ m 活荷載設(shè)計(jì)值： q= = KN／ m 荷載總設(shè)計(jì)值： g+q=+= KN／ m 內(nèi)力計(jì)算：按三等跨連續(xù)梁計(jì)算內(nèi)力 (為簡(jiǎn)化起見(jiàn)，凡超過(guò)三跨的模板均按三跨連續(xù)計(jì)算 )，本結(jié)構(gòu)為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)荷載組合要求， 當(dāng)在滿(mǎn)載作用下時(shí)，三等跨連續(xù)梁的最大彎矩在 B、 C 支座，最大剪力發(fā)生在 B 支座左側(cè)及 C 支座右側(cè)。 即支座彎矩 MB=（ g+q） l2 支座剪力 QB 左 = （ g+q） l 抗彎強(qiáng)度計(jì)算： M== 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值： σ =M／ W≤ fw=215MPa W＝ 5078mm3 σ = 106／（ 103） =78MPa fw=215MPa (滿(mǎn)足要求 ) 抗剪計(jì)算： 箱涵高支模 專(zhuān)項(xiàng)方案 12 QB 左 = （ g+q） l= = KN 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值： τ =3Q／ 2bh≤ [f]=120N／ mm2 τ =3 4018／（ 2 489） =／ mm2≤ ft=120N／ mm2 (滿(mǎn)足要求 ) 剛度驗(yàn)算。即驗(yàn)算在荷載（ g+q）作用下?lián)隙仁欠駶M(mǎn)足要求。施工規(guī)范規(guī)定：結(jié)構(gòu)表面隱藏時(shí)模板容許最大撓度 [w]=l/300,最大撓度發(fā)生在第 3 跨的跨中。 撓度計(jì)算：ω 1=ω 3=（ g+q） l4／ 100EI≤ [w] 鋼管最大撓度計(jì)算 w= 6004／ (100 105 105)=[ω ]=600／ 300=2mm（滿(mǎn)足要求）。 （ 四 ） 、主楞水平橫向鋼管受力計(jì)算 規(guī) 格 48mm 的鋼管。受力驗(yàn)算取單塊板長(zhǎng)度 183mm 驗(yàn)算，按三跨連續(xù)梁計(jì)算，平均跨長(zhǎng) 600mm，其計(jì)算簡(jiǎn)圖如下所示： 荷載計(jì)算 序號(hào) 荷載種類(lèi) 單位荷載 荷載 計(jì)算 備注 1 背楞鋼管及鋼管上部荷載、施工荷載傳來(lái)的恒荷載 ／ m = 2 鋼管自重 = 恒荷載設(shè)計(jì)值： G=+= 活荷載設(shè)計(jì)值： Q= = KN 總荷載設(shè)計(jì)值 ： G+Q=+= KN 內(nèi)力計(jì)算：按三等跨連續(xù)梁計(jì)算內(nèi)力 (為簡(jiǎn)化起見(jiàn)，凡超過(guò)三跨的模板均按三跨連續(xù)計(jì)算 )，本結(jié)構(gòu)為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)荷載組合要求， 箱涵高支模 專(zhuān)項(xiàng)方案 13 當(dāng)在集中荷載作用下時(shí)，三等跨連續(xù)梁的最大彎矩在 B、 C 支座，最大剪力發(fā)生在 B 支座左側(cè)及 C 支座右側(cè)。 即第 1 跨跨中彎矩 M=κ 1Gι +κ 2 Qι 支座剪力 V=κ 3G +κ 4Q 抗彎強(qiáng)度計(jì)算： M=+= 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 ： σ =M／ W≤ fw=215MPa W＝ 5078mm3 σ = 106／（ 103） = fw=215MPa 滿(mǎn)足要求 。 抗剪計(jì)算： VA， max=κ 3G +κ 4Q= + = VBl， max=κ 3G +κ 4Q= = VBr， max=κ 3G +κ 4Q= +0 = 故在 B 支座右側(cè)剪力最大 VBr， max= 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值： τ =3Q／ 2bh≤ [f]=120N／ mm2 τ =3 3066／（ 2 489） =／ mm2≤ [f]=120N／ mm2(滿(mǎn)足要求 ) 剛度驗(yàn)算。即驗(yàn)算在荷載（ g+q）作用下?lián)隙仁欠駶M(mǎn)足要求。施工規(guī)范規(guī)定：結(jié)構(gòu)表面隱蔽時(shí)模板容許最大撓度 [w]=l/300,最大撓度發(fā)生在第 3 跨的跨中。 撓度計(jì)算：ω 1=ω 3= pl3/(48EI)≤ [w] 鋼管最大撓度計(jì)算 w= 1000 6003／ (48 105 105)= w= [ω ]=600／ 300=2mm（滿(mǎn)足要求）。 （ 五 ） 、扣件抗滑移的計(jì)算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算（規(guī)范 ）： R≤ RC 其中 RC扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值，當(dāng)直角扣件的擰緊力矩達(dá) 箱涵高支模 專(zhuān)項(xiàng)方案 14 時(shí)，試驗(yàn)表明：?jiǎn)慰奂?12KN 的荷載下會(huì)滑動(dòng)，其抗滑承載力可取 8KN；雙扣件在 20KN 的荷載下會(huì)滑動(dòng)，其抗滑承載力取 12KN。 采用 單 扣件 進(jìn)行驗(yàn)算， 其在 12KN 的荷載下會(huì)滑動(dòng)，其抗滑承載力可取。按照最不利的中間跨進(jìn)行驗(yàn)算，受力影響范圍為 600mm 600mm，受力大小 為水平橫桿傳遞的荷載 +扣件自重： 6726N+ 2=≤ 8KN 滿(mǎn)足要求 ，但考慮到頂板厚度較大，局部施工過(guò)程可能出現(xiàn)較大的集中荷載，為保證支撐體系的穩(wěn)定和安全，本工程采用頂托作為荷載承重支撐點(diǎn)，通過(guò)頂托將上部荷載直接傳遞至立桿的軸心 。 （ 六 ） 、立桿受力驗(yàn)算 鋼管腳手架的自重（ KN） 立桿 縱距查表值 1= 步距查表值 h= 按照最不利的中間跨進(jìn)行驗(yàn)算，其受力范圍為 750mm 750mm。 ○ 1 荷載計(jì)算 序號(hào) 荷載種類(lèi) 荷載計(jì)算 1 扣件 傳來(lái)的 荷載 6758N 2 水平 橫桿重量 按 ： = 3 扣 件 按 10 個(gè)計(jì)： 10= 4 立桿重量 = 荷載組合 ② 穩(wěn)定性驗(yàn)算 立桿為 248。48 鋼管： A＝ 489mm2， W＝ 5078mm3， I＝ 105mm4， i=(I/A) 1/2=， fm＝ 205 MPa。 按照扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范要求，滿(mǎn)堂支架穩(wěn)定性驗(yàn)算須進(jìn)行頂部 立桿段和非頂部立桿段的穩(wěn)定性驗(yàn)算。非頂部立桿段取豎向荷載最大的底部立桿段進(jìn)行驗(yàn)算。 1頂部立桿段驗(yàn)算 計(jì)算長(zhǎng)度 L0=kμ 1(h+2a)=**（ +2*） = k滿(mǎn)堂支撐架立桿計(jì)算長(zhǎng)度附件系數(shù)， H8m，取 k=； μ 1考慮滿(mǎn)堂支架整體穩(wěn)定因素的單桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù) ,查表取 ； h立桿步距， h=； 箱涵高支模 專(zhuān)項(xiàng)方案 15 a立桿伸出頂層水平桿中心線(xiàn)至支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度 ,取 a=。 L0=3177mm，長(zhǎng)細(xì)比λ =L0/i=3177/=201，查表得穩(wěn)定系數(shù) ψ = σ =N/（ψ A） =6758/（ 489） = fm＝ 205 N/mm2， 頂部立桿段滿(mǎn)足穩(wěn)定性 要求。 2底部立桿段驗(yàn)算 計(jì)算長(zhǎng)度 L0=kμ 2h=**= k滿(mǎn)堂支撐架立桿計(jì)算長(zhǎng)度附件系數(shù)， H8m，取 k=； μ 2考慮滿(mǎn)堂支架整體穩(wěn)定因素的單桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù) ， 查表取 ； h立桿步距 ， h=； L0=3084mm，長(zhǎng)細(xì)比λ =L0/i=3084/=，查表得穩(wěn)定系數(shù)ψ = σ =N/（ψ A） =（ 489） = fm＝ 205 N/mm2， 底部立桿段 滿(mǎn)足要求。 箱涵高支模 專(zhuān)項(xiàng)方案 16 二、 現(xiàn)澆箱涵 墻 身 板模支撐體系計(jì)算書(shū) （ 一 ） 、墻模板基本參數(shù) 面板參數(shù)： 面板的厚度 h= 面板的彈性模量 E=4680 N／ mm2 面板的抗彎強(qiáng)度 fw= N／ mm2 面板的抗剪強(qiáng)度 ft= N／ mm2 木方和剛楞的參數(shù) 方木抗彎設(shè)計(jì)值 fw= N／ mm2 方木的彈性模量 E=7650 N／ mm2 方木的抗剪設(shè)計(jì)值 ft= N／ mm2 剛楞的彈性模量 E= 105 N／ mm2 剛楞抗彎強(qiáng)度 fc=205 N／ mm2 構(gòu)造參數(shù)： 次楞（內(nèi)龍骨）間距： 300mm 主楞（外龍骨）間距： 400mm 穿墻螺栓水平間距： 600mm 穿墻螺栓豎向間距： 400mm 主楞（外龍骨）參數(shù) 龍骨材料 鋼楞 截面類(lèi)型 圓鋼管 48mm 截面慣性矩 Iz Iz=截面抵抗矩 W W=次楞（內(nèi)龍骨）參數(shù) 龍骨材料：木楞 寬度（ mm）： 50mm 高度（ mm）： 80mm 箱涵高支模 專(zhuān)項(xiàng)方案 17 截面慣性矩 I= cm4 截面抵抗矩 w= cm3 穿墻螺栓力學(xué)參數(shù) 級(jí)螺栓強(qiáng) Φ 14 抗拉強(qiáng)度值 f=800Mpa 簡(jiǎn)圖（如圖所示 ） 側(cè)墻模板支撐正立面圖 側(cè)墻模板支撐斷面圖 （ 二 ） 、墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆砼側(cè)壓力和傾倒砼時(shí)產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆砼側(cè)壓力。 新澆砼側(cè)壓力計(jì)算公式為下式中的較小值 。 F= ctβ 1β 2 V1/2 F=γ H 其中： γ 砼的重力密度，取 KN／ m3 箱涵高支模 專(zhuān)項(xiàng)方案 18 t0新澆砼的初凝時(shí)間， 取 200／（ T+15） =（ h） T 為砼入模溫度 取 0C V砼的澆筑速度，取 ／ h H砼側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆砼頂面總高度，取 β 1外加劑影響修正系數(shù)，取 。 β 2砼坍落度影響修正系數(shù)，取 。 P= ctβ 1β 2 V1/2= 24 1 1 ／ m2 P=γ H=24 = KN／ m2 取小值： P= KN／ m2 有效壓頭 h=P/24=（ m），側(cè)墻高度 ， Hh，則側(cè)壓力分布圖如下圖所示 ,故墻側(cè)模板所受荷載為 : = KN／ m2 面板恒荷載設(shè)計(jì)值 : KN／ m2 面板活荷載設(shè)計(jì)值 : 4 = KN／ m2 面板荷載總設(shè)計(jì)值 : +4 = KN／ m2 （ 三 ） 、墻模板面板抗彎承載力計(jì)算 計(jì)算線(xiàn)荷載 計(jì)算寬度取 b mm q= b （ kN/m） 箱涵高支模 專(zhuān)項(xiàng)方案 19 按面板抗彎承載力要求驗(yàn)算 M≤ M 抗 =f W= N／ mm2 b