【文章內容簡介】 灰倉；礦粉倉和另一只水泥倉共用一臺收塵器，收集的粉塵卸到礦粉倉。共用收塵器的兩倉間采用Φ300mm非標管道連接（如圖2所示），連接角度45176。，以減少結灰在管道內聚集。同時，為保證收塵效果，從管理和調配制度上要求共用一臺收塵器的兩倉確保不同時進料，即相當于一只倉布置一臺收塵器。此布置方式產生的收塵混料有兩種：水泥+礦粉和水泥+粉煤灰，并分別作為礦粉和粉煤灰使用。在實際操作控制中，收塵混料摻入量分別占兩種原料總質量的比例極小，且水泥作為膠凝材料以幾乎可以忽略的微量摻入到作為摻合料的礦粉和粉煤灰中，使兩種摻合料自身性能對混凝土的影響很小。所以，此“就低不就高”的收塵布置方式產生的混料，對混凝土配合比設計和性能的影響微乎其微，并在可控制的范圍內。 粉塵（5）治理的除塵器選型和布置對于治理攪拌機、骨料中間倉等粉塵（5）的除塵器，選用HMC32（A）布袋脈沖收塵器，技術參數(shù)見表2，布置方案如圖3。調整收塵器鎖風卸料閥門配重塊，使閥門約4min動作卸料一次。生產一車混凝土（9m3,攪拌3罐次，每罐3m3），由此可以基本推算出上一車混凝土生產過程中收集的粉塵將額外摻入到下一車混凝土配料中，其摻入量占每車混凝土總質量的比例甚微（按混凝土表觀密度2250kg/m3,計算，）‰，對混凝土性能不構成影響，故在配合比設計時忽略。 收塵器濾袋材料選擇在水泥生產線上，HMC布袋脈沖收塵順一般應用于粉塵 濃度相對較低的局部揚塵點，濾袋材料多選用普通滌綸針刺氈即可滿足要求。在混凝土生產線上，特別是粉料儲存罐頂部，由于物料上料多采用泵送工藝，儲存罐內部揚塵大、壓力高，收塵器入口含塵濃度相對較高。又由于HMC收塵器濾袋的清灰過程是逐排在線清灰，在入口側易產生二次揚塵，增加其他濾袋的工作負荷，繼而影響收灰效果。解決的辦法除了相應增大過濾面積和處理風量外（表表2），濾袋材料的選擇也至關重要。我們選擇滌綸覆膜針刺氈作為收塵濾袋材料，用于粉塵（4）和粉塵（5）的治理，其主要性能參數(shù)見表3。滌綸覆膜針刺氈濾料制作藝，是在滌綸針刺濾料表面覆蓋聚四氟乙烯微孔薄膜，從而實現(xiàn)表面過濾，可截留近100%的粉塵被濾物。停留于表面的粉塵容易脫落，提高了濾料的剝離性。滌綸針刺氈濾料孔隙率大、透氣性能好，有效降低壓損和能耗；凈化效率高，耐磨使用壽命長。覆膜后，雖然初始阻力略有增加，但除塵器運行后，由于粉塵剝離性能優(yōu)異，易清灰，工況穩(wěn)定后，濾料阻力不再上升而是趨于平衡，明顯低于常規(guī)濾料；具有一定的防水防濕性能。使用滌綸覆膜針刺氈濾袋可減少人工清理的頻次，降低工人的勞動強度。根據(jù)在水泥生產線的應用經(jīng)驗，預算該濾袋人工清理的頻次為每年兩次，而平時維護保養(yǎng)性清理無需爬到儲存罐頂部和收塵器頂部，只需在控制器上操作清灰按鈕即可。原設計和實際應用設備方案、裝機容量和價格見表4，裝機容量及投資對比見表5。實際采用HMC布袋脈沖收塵器治理粉塵（4）和粉塵（5）（～）；（～）。我們認為，只要能使這兩處的粉塵污染得到有效治理并達標排放，改善生產環(huán)境。改造使用布袋脈沖收塵器后，原設計配氣工藝的調 整及用氣量計算 生產線壓縮空氣配氣工藝分析及調整混凝土生產工藝各骨料、粉料、水及外加劑的計量暫存、轉運等主要由氣動執(zhí)行元件來完成，生產工藝要求保證壓縮空氣供應量和供氣壓力。實際生產中，攪拌樓的用氣量較大，在同一時序最大用氣時的設備和用氣點包括骨料中間倉卸料氣缸、各粉料、水、外加劑計量秤卸料閥門氣動執(zhí)行元件、除塵器清灰及粉料儲存罐錐部活化助流卸料等，原設計方案從總儲氣罐（）直接向各用氣點配氣，配氣主管道為DN25，最短配送距離約15m，其配氣流程布置如圖4a?？疾熘邪l(fā)現(xiàn)，最大用氣量時攪拌樓氣壓瞬間波動（下降）嚴重，降低了氣動執(zhí)行元件的出力，經(jīng)常出現(xiàn)物料“卡死”閥門的現(xiàn)象。如在此工藝基礎上新增三臺布袋除塵器壓縮空氣清灰的用氣量，勢必嚴重影響生產，同時也影響除塵器自身的清灰效果，需對原設計的配氣工藝進行調理。調整后的配氣工藝如圖4b，，配氣主管道調整為DN50，同時考慮到壓縮空氣對用氣元件、收塵濾袋等的影響，在原過濾器前增設油水分離器一臺，以提高供氣質量。經(jīng)實際應用，最大用氣量時，；連續(xù)生產情況下，空壓機補氣間隔周期約為4min。 生產線壓縮空氣用氣量計算分析使用HMC布袋脈沖收塵器后需增加壓縮空氣的使用量，原設計選型的空氣壓縮機排氣量（表6）能否滿足要求，需進行計算分析。按混凝土生產流程中氣動系統(tǒng)各執(zhí)行元件動作時序統(tǒng)計出單位時間（min）最大用氣量時的執(zhí)行元件清單（表7），并計算其壓縮空氣用氣量。表7中，HMC布袋脈沖收塵器的用氣量參照產品技術說明書，；粉料、液體秤（6臺）氣動閥門用氣量按HG/T 205102000《儀表供氣設計規(guī)定》中“佑算儀表耗氣總量”的簡便方法，；骨料中間倉氣缸和骨料倉、骨科秤單臺氣缸 的壓縮空氣用氣量按式（1）計算，；粉料罐底活化助流用氣隨螺旋機的啟停而開關，每次助流時間不超過30s，其壓縮空氣用氣量按式（2）計算。按表7統(tǒng)計數(shù)據(jù)，，，能夠滿足最大用氣量要求，并基本符合總供氣量大約是氣量2倍的一般設計習慣。應用中出現(xiàn)的問題及對策 出現(xiàn)的問題粉秤卸料至攪拌機過程中，粉料瞬間從攪拌機呼吸孔噴出。 問題分析及對策 在攪拌機的頂部工藝設計一只呼吸孔，并通過呼吸孔內側的橡膠板作自由密封。在攪拌機卸料時由于內外壓差，橡膠板打開，使攪拌機內外壓力達到平衡，保證卸料順暢；在粉秤卸料至攪拌機時，由瞬間卸料產生的壓力將橡膠板頂在呼吸孔上而密封，防止粉塵外泄。在安裝HMC收塵器時，由于空間位置的限制，半攪拌機的收塵口工在該呼吸孔上（如圖5），收塵器工作時由于 風機的“吸力”，該橡膠板處于打開狀態(tài)，此時粉秤卸料壓力不能完全將呼吸孔封閉，而導致粉料瞬間從呼吸孔噴出。經(jīng)分析，使用HMC收塵器后，由于收塵面積和處理風量加大，粉塵收集口（管道）同時加大（原Φ150，現(xiàn)Φ300），粉秤和骨料中間通過Φ300管道與粉秤和骨料中間倉連接在一起，粉秤上安裝的呼吸孔（如圖3）和骨料中間倉皮帶入料端的空隙均可以作為攪拌機的出料呼吸孔，從而保證卸料順暢。原在攪拌機頂部設計的呼吸孔已失去功能意義，可予以固封。固封后用秒表測量攪拌機卸料凈空時間為14s，符合攪拌機說明建議的凈空時間，也符合計算機原設定的半開門7s、全開8s的卸料時間。實踐證明，攪拌機呼吸孔固封后，解決了粉秤卸料瞬間粉料從呼吸孔噴出的問題，改善了收塵效果和生產環(huán)境，且對生產工藝沒有影響。規(guī)定溫度下混凝土試件的預養(yǎng)和解凍時間抗壓強度比以受檢標養(yǎng)混凝土、受檢負溫混凝土與基準混凝土在不同條件下的抗壓強度比表示：R28=FCA/FC*100 R7=FAT/FC*100 R7+28=FAT/FC*100 R7+56=FAT/FC*100 式中：R28——受檢混凝土與基準混凝土標養(yǎng)28d的抗壓強度之比，%；FCA——受檢標養(yǎng)混凝土28d的抗壓強度，MPa； FC——基準混凝土標養(yǎng)28d的抗壓強度，MPa； R7——受檢負溫混凝土在規(guī)定溫度下負溫養(yǎng)護7d的抗壓強度與基準混凝土標養(yǎng)28d的抗壓強度之比，%；FAT——不同齡期（RR7+2R7+56）的受檢混凝土的抗壓強度，MPa R7+28——受檢負溫混凝土在規(guī)定溫度下負溫養(yǎng)護7d再轉標養(yǎng)28d的抗壓強度與基準混凝土標養(yǎng)28d的抗壓強度之比，% R7+50——受檢負溫混凝土在規(guī)定溫度下負溫養(yǎng)護7d再轉標養(yǎng)56d的抗壓強度與基準混凝土標養(yǎng)28d的抗壓強度之比，% 受檢混凝土和基準混凝土每組三塊試件，強度數(shù)據(jù)取值原則同GB/T50081規(guī)定。受檢混凝土和基準混凝土以三組試驗結果強度的平均值計算抗壓強度化，結果精確至1%。結果評定結果滿足表2規(guī)定的指標，即為合格。應用此檢測方法。既能