【文章內容簡介】 (a) 滾動型 (b) 滑動型 調整裝置 調整裝置提供調整破碎機排料口大小作用。隨著襯板的不斷磨損，排料口尺寸也不斷地變大，產品的粒度也隨之變粗。為了保證產品的粒度要求，必須利用調整裝置，定期地調整排料裂口的尺寸。此外，當要求得到不同的產品粒度時，也需要調整排料口的大小?，F(xiàn)有腭式破碎機的調整裝置有多種多樣 ，歸納起來有墊片調整裝置、鍥鐵南昌航空大學學士學位論文 20 調整裝置、液壓調整裝置以及襯板調整。本設計采用墊片調整裝置。 1— 肘板 2— 調整座 3— 調整楔鐵 4— 機架 圖 45 保險裝置 當破碎機落入非破碎物時，為防止機器的重要的零部件發(fā)生破壞，通常裝有過載保護裝置。保險裝置有三種：液壓連桿、液壓摩擦離合器和肘板。本設計 采用肘板。肘板是機器中最簡單、最便宜的零件，所以得到廣乏應用且經濟有效，但當肘板斷裂后，機器將停車，應重新更換新肘板后方可工作。肘板保險件的另一個缺點是由于設計不當，常常在超載時它不破壞，或者沒有超載它卻破壞了，以至影響生產。因此設計時除應正確確定由破碎力引起的肘板壓力，以便設計出超載破壞的肘板面積外，在結構設計時，應使其具有較高的超載破壞敏感。肘板通常有如圖 1所示的三種結構：中部較薄的變截面結構；弧形結構； S型結構。其中圖 a 結構在保證肘板的剛度和穩(wěn)定性的同時，提高其超載破壞敏感度。圖 b、圖 c兩種結構是利 用灰鑄鐵肘板抗彎性能這一特性，選擇合適的結構尺寸是肘板呈拉伸破壞，顯然提高了肘板破壞的敏感度。盡管如此，肘板是否斷裂主要取決與計算載荷的確定和截面尺寸計算是否正確。因此從加工制造方便性出發(fā)，圖 a所示應用最多，本設計也采用 a中肘板。 南昌航空大學學士學位論文 21 圖 46 機架結構 破碎機是整個破碎機零部件的安裝基礎。它在工作中承受很大的沖擊載荷，其重量占整機重量很大比例，而且加工制造的工作量也很大。機架的剛度和強度， 對整機性能和主要零部件壽命均有很大的影響，因此，對破碎機架的要求是：機構簡單容易制造，重量輕，且要求有足夠的強度和剛度。破碎機機架機構分，有整體機架和組合機架；按制造工藝分，有鑄造機架和焊接機架。 1）整體機架，由于其制造、安裝和運輸困難，故不宜用于大型破碎機，而多為中、小型破碎機所使用。它比組合機架剛性好，但制造較較復雜。從制造工業(yè)來看，它分為整體鑄造機架和整體焊接機架。前者比后者剛性好，但制造困難，特別是單件、小批量生產。后者便于加工制造，重量較輕，但剛性差。同時要求焊接工藝、焊接質量都比較高，并焊接后 要求退火，但是隨著焊接技術的發(fā)展，國內外腭式破碎機的焊接機架用得越來越多，并且大型破碎機也采用焊接機架。焊接機架用 Q235 鋼板，其厚度一般為 2550mm 南昌航空大學學士學位論文 22 整體鑄造機架除用鑄鋼 ZG270500 材料外，對小型破碎機破碎硬度較低的物料時，也可用優(yōu)質鑄鐵和球墨鑄鐵。設計時，在保證正常工作下，應力求減輕重量。制造時要求偏心軸承中心鏜孔，與動腭心軸軸承的中心孔有一定的平行度。本設計用鑄造機架。 圖 48 傳動件 偏心軸是破碎機的主軸，受有巨大的彎曲力，采用 45 號鋼調質處理，偏心軸一端裝帶輪，另一端裝飛輪。 飛輪 飛輪用以存儲動顎空形程時的能量，再用于工作行程，使機械的工作負荷趨 于均勻。帶輪也起著飛輪的作用。 南昌航空大學學士學位論文 23 偏心軸軸承通常采用集中循環(huán)潤滑。心軸和推力板的支承面一般采用潤潤 脂通過手動油槍給油。動顎的擺角很小，使心軸與軸瓦之間潤滑困難，在其底部開若干軸向油溝，中間開一環(huán)向油槽使之連通，再用油泵強制注入干黃油進行潤滑。 南昌航空大學學士學位論文 24 第五章 簡擺腭式破碎機的主參數(shù)設計計算 腭式破碎機的主參數(shù)即決定機器技術性能及其密切相關的主要技術參數(shù)。破碎機的主參數(shù)包括轉速、生產能力’破碎力、功耗等。其中生產能力、破碎力、功耗除與破碎物料的物理、力學性能以及機器的結構和尺寸有關外，還與實地生產時的外部條件（如裝料塊度及裝料方式等）有關，要作出精確的理論計算是比較困難的。本設計中用的公式都是通過一定數(shù)量的測試而得到的實驗了理論分析式。多次實踐表明這些計算公式有足夠的計算精度。因此，從設計的角度，本設計只重視計算公式的是實用性，這些公式是破碎機 最優(yōu)設計時建立目標函數(shù)和設計約束的重要依據(jù)。 主軸轉速 如圖 51 所示， b 為公稱排料口， SL 為動腭下端點水平行程， AL 為排料層的平均嚙角。 ABB1A1 為腔內物料的壓縮破碎棱柱體， ABB2A2 為排料棱柱體。破碎機的主軸轉速 n 是根據(jù)在一個運動循環(huán)的排料時間內，壓縮破碎棱柱體的上層面（ AA1）按自由落體下落至破碎腔外的高度 h計算確定的。而該排料層高度 h與下端點水平行程SL 及排料層嚙角 αL 有關。即排料層上層面 AA1 降至下層面并不，正好把排料層的物料全部排出所需的時間來計算主軸的轉速。對于排料時 間有不同的意見：一種認為排料時間 t應考慮破碎機構的急回特性，即排料時間與機構的行程速比系數(shù)有關。這一觀點未注意到動腭下端點排料起始點與終止點并不一定與機構的兩極限位置相對應。另一種認為排料時間 t應按 t=15/n 計算，即排料時間對應于主軸的四分之一轉，這種假定與實際情況相差甚大。根據(jù)筆者對破碎過程的實測分析，得到排料過程對應的曲柄轉角不小于 180186。 的結論，認為排料時間按主軸半轉計算比較符合實際情況。 排料時間 t為 t=30/n 排料層完全排出下落的高度 h為 h=SL/tanαL 由 h=gt178。/2 令 g=9800mm/s178。 將式（ 21a）、（ 21b）、（ 21d）代入（ 21c），得 n=2100q 式中 n主軸轉速（ r/min)； SL動腭下端點水平行程（ mm）； 南昌航空大學學士學位論文 25 αL 排料層平均嚙角（ 186。）； q系數(shù)，考慮在功耗允許的情況下轉速的增減系數(shù)。取 q=~。高硬度礦石取小值。 由式（ 51）可見，主軸轉速 與排料層嚙角 αL 和動腭下端點水平行程 SL 有關。該式是機構設計和機型評價的重要公式之一。 代入?yún)?shù) 得 n=279 minr .2 生產率 簡擺式顎式破碎機的生產率 Q與所破碎物料的性質（強度、節(jié)理、進料粒度等），力學性能與操作情況（供料情況和出料口大?。┑纫蛩赜嘘P。其經驗公式： Q= 1k 2k 3k qe th 式中 q標準條件下的單位出口寬度的生產率 [ ( . )t mmh ]，見表 (非標準設計手冊 )； e出料口寬度 (mm)已知 1200mm； 1k 物料易碎性系數(shù)，見表 ； 南昌航空大學學士學位論文 26 2k 物料堆積密度修正系數(shù) 2k = = =1 ? 物料堆積密謀 （ ） 3k 進料粒度修正系數(shù)，見表 . 查表得 1k = 3k = q= Q=141 th 與已知吻合。 鉗角設計計算 動顎與定顎間的夾角稱為鉗角。鉗角由物料性質、塊粒大小 、形狀等因素決定。如果鉗角太大，進料口物料就不能被顎板夾住，而被推出機外，從而降低生產率，如果鉗角太小，則雖能增大生產率，但破碎比減小。 圖 41 表示從力學角度推算鉗角的計算圖式。當物料能被夾持在破碎腔內，不被推出機外時，這些力應相互平衡，即在 x、 y方向的分力之和應該分別等于零。 圖 41 鉗角計算圖式 于是求得 tg? = 因 f=tg? ,故 tg? =tg?2 式中 ? 鉗角 ? 物料與顎板間摩擦角 ? 3tm221ff?南昌航空大學學士學位論文 27 f物料與顎間摩擦角系數(shù)。 為了保證破碎機工作時物料 塊不致被推出機外，必須令 ? ? ?2 即鉗角應小于物料與顎板間摩擦角的 。 設鋼和礦石的摩擦系數(shù)為 ，則最大鉗角的理論值為 2433? ′ 。但實際采用的鉗角比 理論值小的多，這是由于大塊料被楔住兩塊小料之間時，仍有被擠出的危險。所以選為 ?20 。 動顎水平行程 見顎式破碎機教材： ms =8+ minb [ ms ]= 式中 minb 最小排料口尺寸 (mm) B進料口尺寸 (mm) 進料口寬度 a與 minb 之間的關系 (非標準設計手冊 ): a=(9 10) minb a為 900mm 取 minb =100 mm 所以得 ms = [ ms ]= mm 偏心距及動顎擺幅的計算 圖 42 表示推力板的位置示意圖，設推力板板長度 l=300mm,其向下偏斜量 =70， 和 是推力板在兩個極限位置時的水平投影，而 a? = 為動顎下端擺程的 12（因右邊一推力板未畫出），由圖可知 圖 42 偏心距0c 0aa? 0a a?南昌航空大學學士學位論文 28 與動顎擺程的關系 a?= 22 0l c? a?= 22 0( 2 )el c? ? 2a? 20a + 04ec =0 上式表示了偏心距 e 與擺幅 a? 之間的關系，一般取第二項為正值。擺幅按照破碎物料要求（破碎比）而定，本計算中，總擺幅為 26mm， a? = =13mm,故 220 2 9 .1 73 0 7 cma ? ? ? 0 2 9 . 1 7 1 . 3 2 7 . 8 7a c maa? ? ? ? ? ? ? 動偏心與動顎擺幅之間的關系對顎式破碎機的設計十分重要因為這個關系涉及到 破碎構件的行程大小。 破碎力 破碎力的計算 以立方體典型物料形狀為依據(jù)，并考慮大尺寸進料塊粒是逐漸階段破碎成成品而卸出，破碎力大小取決于顎板凸齒作用點施加的（物料應力）和物料抗拉強度。 (1) 第一階段破碎，圖 43 表示作用在立方上的力 200 0( ) ( )2 2 2 ()2e a acc ?? ? ? ? ?2622227 222 7 . 8 7 2 9 . 1 73 . 522e c m? ? ? ? ? ?南昌航空大學學士學位論文 29 圖 43 作用在立方體上的力 立方體由于齒棱作用，受力面產生拉應力，支撐面產生壓應力，這些力在斷裂面上引起的應力 ,見（非標準機械設備設計）： 故得 式中 F1第一階段使物料碎裂的破碎力（ N）。 物料的抗劈強度（約等于抗拉強度 2Ncm ）； W立方體物料連長（ cm） 。 Z齒棱間距（ cm） . (2) 第二