熱處理電阻爐的設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)(編輯修改稿)
2025-01-07 05:21 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 重算。 t墻3 =t 墻2 q墻22?s = =℃ Δ =， 墻， 墻墻333 t tt ? = ? =% Δ ＜ 5%,也滿足設(shè)計(jì)要求，不需重算。 ③驗(yàn)算爐殼溫度 t墻4 t 墻4 =t 墻3 q墻33?s = = ℃ ＜ 70℃ 滿足一般熱處理電阻爐表面溫升＜ 50℃ 的要求。 ④計(jì)算爐墻散熱損失 Q墻散 =q墻 F墻均 = = Ⅱ ． 對(duì)于爐頂散熱， 由前可知，分為三層，即 耐火層 s1＝ 115mm， 硅藻鋁纖維層 s2＝ 80mm， 膨脹珍珠巖層 s3＝ 117mm。 首先假定界面上溫度及爐頂溫度， t180。2頂 ＝ 720℃ ， t180。3 頂 =480℃ ,t180。4 頂 ＝ 60℃ 則 耐火層 s1的平均溫度 t 均1s = 7802 720840 ??℃ ， 硅藻鋁纖維層 s2的平均溫度 t 均2s = 6002 480720 ??℃ ， 膨脹珍珠巖層 s3的平均溫度 t 均3s = 2702 60480 ??℃ 。 s1 、 s3層爐襯的熱導(dǎo)率由表 得 31 ????? t 均1s =+ 10 3? 780=∕ (m℃ ) ?3? +10 3? t 均3s =+10 3? 270= W∕ (m℃ ) 普通硅酸鋁纖維的熱導(dǎo)率由表 5 查得，在與給定溫度相差較小的范圍內(nèi)近似認(rèn)為其熱導(dǎo)率與溫度成線性關(guān)系，由 t 均2s =600℃ ，得 ?? W∕ (m℃ ) 當(dāng)爐殼溫度為 60℃ ，室溫為 20℃ 時(shí)，由表 經(jīng)近似計(jì)算得 ?? = W∕ (m2 ℃ ) ①求熱 流 q 頂 =?????assstt ag1332211??? =1 20840 ??? ? = W∕ m2 ②驗(yàn)算交界面上的溫度 t2 頂 、 t3 頂 t2 頂 =t1 q 頂11?s = =℃ Δ =， 頂， 頂頂222 t tt ? = ? =% Δ ＜ 5%,滿足設(shè)計(jì)要求，不需重算。 t3 頂 = t2 頂 q 頂22?s = =℃ Δ =， 頂， 頂頂333 t tt ? = ? =% Δ ＜ 5%,也滿足設(shè) 計(jì)要求，不需重算。 ③驗(yàn)算爐殼溫度 t4 頂 t4 頂 = t3 頂 q 頂33?s = =℃ ＜ 70℃ 滿足一般熱處理電阻爐表面溫升＜ 50℃ 的要求。 ④計(jì)算爐 頂 散熱損失 Q 頂散 = q 頂 F 頂均 = = Ⅲ ． 對(duì)于爐底散熱，耐火層 s1＝ 207mm， 硅酸鋁纖維層 s2＝ 50mm， 硅藻土磚和膨脹珍珠巖復(fù)合爐襯 s3＝ 184mm。 首先假定界面上的溫度及爐殼溫度， t180。2 底=710℃ ,t180。3 底 ＝ 510℃ ， t180。4 底 ＝ 60℃ 則 耐火層 s1的平均溫度 t 均1s = 7752 710840 ?? ℃ ， 硅酸鋁纖維層 s2的平均溫度 t 均2s = 6102 510710 ?? ℃ ， 硅藻土磚和膨脹珍珠巖復(fù)合爐襯 t 均3s = 2852 60510 ?? ℃ 。 s1 、 s3層爐襯的熱導(dǎo)率由表 4 得 31 ????? t 均1s =+ 10 3? 775=∕ (m℃ ) ? 180。3=+10 3? t 均3s =+10 3? 285= W∕ (m℃ ) ? 3=+10 3? t 均3s =+10 3? 285= W∕ (m℃ ) ? 3 = (? 180。3＋ ? 3)∕ 2=（ +） = W∕ (m℃ ) 普通硅酸鋁纖維的熱導(dǎo)率由表 5 查得，在與給定溫度相差較小的范圍內(nèi)近似認(rèn)為其熱導(dǎo)率與溫度成線性關(guān)系，由 t 均2s =610℃ ，得 ?? W∕ (m℃ ) 當(dāng)爐殼溫度為 60℃ ，室溫為 20℃ 時(shí)，由表 經(jīng)近似 計(jì)算得 ?? = W∕ (m2 ℃ ) ①求熱流 q 底 =?????assstt ag1332211??? =11 4 1 8 1 2 2 0 208 4 0 ??? ? = W∕ m2 ②驗(yàn)算交界面上的溫度 t2 底 、 t3 底 t2 底 =t1 q 底11?s = =℃ Δ =， 底， 底底222 t tt ? = ? =% Δ ＜ 5%,滿足設(shè)計(jì)要求，不需重算。 t3 底 = t2 底 q 底22?s = =℃ Δ =， 底， 底底333 t tt ? = ? =% Δ ＜ 5%,也滿足設(shè)計(jì)要求，不需重算。 ③驗(yàn)算爐殼溫度 t4 底 t4 底 = t3 底 q 底33?s = =℃ ＜ 70℃ 滿足一般熱處理電阻爐表面溫升＜ 50℃ 的要求。 ④計(jì)算爐 底 散熱損失 Q 底散 = q 底 F 底 均 = = Ⅳ ． 爐頂通過(guò)爐襯散熱 Q頂散= q頂 F頂均= = 爐底通過(guò)爐襯散熱 Q底散=q底 F底均 = = W 整個(gè)爐體散熱損失 Q散 = Q墻散 + Q頂散 + Q底散 =++= =（ 3） 開(kāi)啟爐門(mén) 的 輻射熱損失 設(shè)裝出料時(shí)間為每小時(shí) 6 分鐘 ,根據(jù) Q 輔 =[（ Tg/100） 4（ Ta/100） 4] （ kJ/h） 式中： Co－黑體輻射系數(shù)； F－爐門(mén)開(kāi)啟面積或縫隙面積 m2； －時(shí)間系數(shù)； Φ－爐口遮蔽系數(shù)； ? t－爐門(mén)開(kāi)啟率（平均 1 小時(shí)開(kāi)啟的時(shí)間） 。 因?yàn)?Tg=840+273=1113K， Ta=20+273=293K， 由于正常工作時(shí)，爐門(mén)開(kāi)啟高度為爐膛高度的一半，故 ： 爐門(mén)開(kāi)啟面積 F=B? H/2=? 爐門(mén)開(kāi)啟率 δt=6/60= 由于爐門(mén)開(kāi)啟后，輻射口為矩形，且 H/2 與 B 之比為 ，爐門(mén)開(kāi)啟高度與爐墻厚度之比為 ，由 孔口的遮蔽系數(shù)圖 查得Φ=， 故 Q 輻 =? ? ? ? ?()= （ 4） 開(kāi)啟爐門(mén)熱溢氣損失 當(dāng)爐壓為正值時(shí)，開(kāi)啟爐門(mén)將引起爐氣外溢，對(duì)于一般箱式電阻爐，開(kāi)啟爐門(mén)時(shí)，通常以加熱，吸入的冷空氣所需要的熱量作為該頂熱損失： Q 溢 ＝ qva? aca（ t180。g－ ta） ? t 式中： ta－爐外冷空氣溫度（ ℃ ） t180。g－溢出 熱空氣溫度隨爐門(mén)開(kāi)啟時(shí)間的增加而降低，若開(kāi)啟時(shí)間很短，可取爐工作溫度。 ? a－空氣的密度（ kg/m3） ca－空氣在 ta～ t180。g 溫度內(nèi)的平均比熱容 [kJ/(kg ℃ )] qva－入爐內(nèi)的空氣流量（ m3/h） qv a =1997B 2H 2H =199
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