【文章內容簡介】 洗車機開始重新啟動，同時五個車刷到位，隨整機一起沿軌道運動，此過程為洗車身兩側和頂蓋。 上面過程結束后，洗車機停止運動，同時，頂刷和小側刷也復位，大側刷沿導軌向中間運動直到目標位置，然后，頂刷和小側刷也到達目標位置，此過程為清洗車的后端。 各車刷復位，開啟風干裝置，洗車機沿軌道返回。 汽車清洗機設備硬件的選擇 根據(jù)對洗車機控制要求的研究 , 在電氣控制部分主要解決兩個問題 : 1) 對車頭、車尾、頂部和兩側的檢測 。 2) 通過控制器對刷子進行控制。 噴淋式全自動汽車清洗機設計 8 1) 第一個問題也就是解決車輛定位的問題 , 決定控制各機構什么時候動 , 什么時候停 , 我們采取的車輛定位方式是 : 水平定位采用在洗車架中部上安裝兩對光電傳感器 ( A A’ 和 B B ’ ) 來實現(xiàn)。光電傳感器的狀態(tài)有“通”和“斷”兩種狀態(tài) ,“通”表示無車輛通過 ,“斷”表示有車通過。 通過光電傳感器 A A’來對車頭進行檢測 , B B’對車尾進行檢測 , 在清洗車頭的過程中 , 通過定時的方式來讓過倒車鏡。 大側刷、小側刷、頂刷與車輛的清洗距離定位采用電流傳感器 , 根據(jù)電流傳感器的電流信號自動控制橫刷與車的距離。電流傳感器檢測刷子旋轉時的工作電流 , 通過現(xiàn)場調節(jié) , 確定刷子與車身的最佳距離。在工作時 , 當刷子靠近車身時 , 工作電流逐漸增大 , 當電流增大到設定值時認為刷子與車身的距離剛好合適 , 這時控制系統(tǒng)就讓刷子停下來 , 如果電流繼續(xù)增加 , 就讓刷子遠離車身。 同時 , 如果在 PLC 上選擇模擬量輸入模塊 , 還可以對數(shù)據(jù)的采集對象 (刷子的旋轉電機 ) 進行建模 , 對輸入量進行數(shù)字化處理 , 從而消除由于電機等模擬器件的參數(shù)不穩(wěn)定造成的影響。 清洗機噴嘴設計 噴嘴的理論基礎 泵的流量是固定的，泵排出的水一部分經過溢流閥回到水箱，一部分經過管線進入噴嘴形成高壓水射流，為了達到去除污垢的目的，必須使經過噴嘴小孔的流體具備一定的速度，這就要求泵必須具備一定的輸入功率。當泵的壓力和流量等參數(shù)確定以后，與之相匹配的噴嘴孔徑就能確定下來： qd p?? 式中： d 為噴嘴小孔出口截面直徑， mm ； q 為泵的流量， L/min ； u 為流體的流量系數(shù)； P 為泵的額定壓力， M P a ． 以上討論的只是單孔噴嘴的孔徑計算，實際應用中以多孔噴嘴為主，在這種情況下，多孔噴嘴的孔徑計算應以單孔噴嘴的孔徑為當量直徑，如果 d 為單孔噴嘴的孔徑， d ’為多孔噴嘴的孔徑，則它們之間的關系為 2239。d n d??? 式中： n 為孔的個數(shù)。 噴嘴 的形式 噴嘴按工作孔數(shù)分為單孔噴嘴和多孔噴嘴；按射流形狀分為實心錐形噴嘴、 空心錐形噴嘴、扇形噴嘴；按工作狀態(tài)分為固定噴嘴、二維旋轉噴嘴、三維旋轉 鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 2021 9 噴嘴。 多孔向前噴嘴用在管垢比較難打、需要多次清洗的情況下，通過人工控制硬管連續(xù)沖洗。單孔身前噴嘴只有一孔所有水射流的能量集中，能夠增強打擊力，用于清洗管程短的管道。大流量噴嘴的適應工況是壓力低 ( 30MPa ) 、流量大。一孔向前多孔向后噴嘴中心孔用于疏通被堵塞的管道，向后噴孔產生反作用力，利用水射流的反沖力，使噴嘴不需要人工向前送，就可以和軟管沿著管道自進。 噴嘴形式對性能的影響 噴嘴形式很多，出于性能和加工工藝的要求，在清洗工程中應用的大多是圓錐收斂型噴嘴。 該噴嘴的基本特征是 a= o13 ， /ld=2～ 4 噴淋式全自動汽車清洗機設計 10 第 3 章 自動清洗機液壓系統(tǒng)的設計 液壓系統(tǒng)設計方案 如圖 31 所示 , 其工作過程及工作特點為 : 啟動齒輪泵及空壓機電機 , 打開電磁換向閥 4 開始對車輛進 行水沖洗 , 去除灰塵和泥漬 , 完成后關閉電磁換向閥 4, 然后電磁換向閥 電磁換向閥 2 和電磁換向閥 3 打開 , 開始對車輛進行洗滌劑泡沫清洗 , 然后頂刷、大側刷、小側刷開始刷洗工作。接著關閉電磁換向閥 電磁換向閥 2 和電磁換向閥 3, 打開電磁換向閥 4, 用水將洗滌劑泡沫沖洗掉 , 最后關閉電磁換向閥 4, 打開電磁換向閥 電磁換向閥 電磁換向閥 3 和電磁換向閥 5, 進行打蠟。泡沫清洗使洗滌液充分發(fā)揮作用 , 清洗效果較好 , 節(jié)約了水資源 。 五個電磁換向閥有效的控制管路的通斷 , 使機器工作性能良好 , 易于實現(xiàn)自動控制和功能的單一控制 。 在泡沫發(fā)生器系統(tǒng)中 , 安裝有壓力調節(jié)閥和流量控制閥 , 可根據(jù)實際情況調出適當?shù)臍庖罕壤?, 產生豐富泡沫 , 使清洗效果最佳。 圖 31 液壓系統(tǒng)設計方案 小型清洗機元器件和構件選擇 氣動隔膜泵、 液壓泵及其匹配電機的選擇 因本設計中對液壓泵的工作要求是 : 壓力 : 2MPa。 流量 :10~15L/min, 由 P1372 選擇 CNY1A 。 氣動隔膜泵選擇上 海開立泵業(yè)制造有限公司型號為 QBY 10 多用氣動隔膜泵 ,其最大供氣壓為 4~7Kgf/cm2,揚程為 0~50m,滿足工作要求。 管路元件選擇與連接 空壓機 電磁換向閥 1 壓力調節(jié)閥 氣動泵 電磁換向閥 2 流量控制閥 電磁換向閥 5 液壓泵 溢流閥 電磁換向閥 4 泡沫發(fā)生器 電磁換向閥 3 鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 2021 11 根據(jù)軟管的選擇及設計中應注意事項 P646, 內徑 d≥ 1129(Q/v)1/2mm, 選擇 v=, 氣動隔膜泵的液體流量為 。 則泡沫發(fā)生部分 PU 管的內徑 d1≥ 1129(*)1/2=, 齒輪泵的液體流量為 , 。 噴水部分單層鋼絲膠管內徑 d2≥ 1129(*)1/2=21mm, 則根據(jù)通用管子的內徑及齒輪泵和氣動隔膜泵的進出口直徑選擇 : d1=10mm d2=25mm 根據(jù) P1799~P1902 選擇擴口式管接頭 , 其型號為 88(mm)。 閥類的選擇 換向閥可分為手動換向閥、電磁換向閥、機動換向閥、液動換向閥、電液換向閥等 , 本設計要求換向閥即可實現(xiàn)手控又可實現(xiàn)自動控制 , 且要求成本低、結構簡單 , 選擇“引進德國力士樂公司 WE 型電磁二位三通的換向閥” ,型號為 : 3WE5A660FAWZ4。在泡沫發(fā)生器前后等相關回路中都 需要兩位兩通的換向閥 , 以控制管路的通斷 , 根據(jù) P883 選取聯(lián)合設計電磁換向閥 , 型號為 : 22DH H10B Z。 根據(jù) P638 選擇 Y2 ha10L型溢流閥 。 根據(jù) P782~P783調壓閥與單向閥連接 , 相關管接頭螺紋直徑為 10mm 故選擇 QTY 8 型調壓閥。 根據(jù) P379~P380, 流量控制閥與單向閥連 , 其相關管接口直徑為 10mm, 故選擇 FCG 01 Y2 型流量控制閥。 空氣壓縮機 根據(jù)氣動系統(tǒng)所需要的最高工作壓力 ( 缸筒內最高壓力為 , 液壓泵輸出基液壓力為 ) 和輸出流量 ( ～ ) 兩個參數(shù) , 由P78 選取選擇 , 其指定的潤滑油是 : 回轉壓縮機油 N100(GB5904 86),壓縮機油 HS13 (SY1216 77), 汽輪機油 HQB 10(485 84),高速柴油機油 HC 11(GB5323 85)。 箱體設計及底盤清洗系統(tǒng) 箱體采用不銹鋼材料 , 尺寸為 : 6000 3100 2300 底盤清洗采用自動清洗。選用硬管線前裝有 WJ/XP 00B 型旋轉噴頭 , 旋轉噴頭與固定噴頭比較 , 清洗效率可提高 1 倍。 泡沫發(fā)生器的設計 所設計的孔式泡沫發(fā)生器構造圖如圖 : 泡沫發(fā)生器缸筒兩端焊接法蘭 , 其主體部分是耐熱不銹鋼 Icr13 圓柱筒 , 內裝不銹鋼鐵屑等填充物 , 氣體和液體在鋼筒中混合并受到鐵屑的切割作用 , 而產生均勻、致密泡沫 。 鋼筒兩端均用法蘭聯(lián)結 , 鋼筒上安裝壓力表以讀取其內部工噴淋式全自動汽車清洗機設計 12 作壓力。 泡沫洗車時 , 鋼筒內壓力為 ～ 3MPa，考慮到一定余量，發(fā)生器的工作壓力取為 3MPa，并按壓力容器的有關準則來設計發(fā)生器，其主要參數(shù)如下 : 泡沫發(fā)生器的鋼筒厚度 參考液壓缸的有關設計規(guī)則 , 泡沫發(fā)生器的缸筒壁厚 ? 按下式計算 : 0 1 2= +C +C?? 式中 : 0? —缸筒材料強度要求的最小值 , m。 1C —缸筒外徑公差余量 , m。 2C —腐蝕余量 , m。 當泡沫發(fā)生器缸筒的壁厚? 與內徑 D 之比不大于 時 ,可將其看作薄壁缸來計算 0? : ? ? ? ?0 m a x /2 bPD n? ? ???? 式中 : maxP —缸筒內最高工作壓力 MPa。 D—缸筒內徑 m。 ??? —缸筒材料的許用拉應力 , MPa。 b? 缸筒材料的抗拉強度極限 , MPa。 n—安全系數(shù) , 一般取 n=5。 計算時 , 取 b? =540MPa, ? =345MPa, 泡沫發(fā)生器內最大工作壓力為 3MPa。將 b? 、 ? 、 maxP 代入上式 , 得 0 3 / 2 * 5 4 0 / 5 0 .0 1 3 9DD? ?? 由此式可知 : 當缸筒材料選定后 , 0? 與 D 存在一定的對應關系。若取缸筒內徑 D=80mm, 則 0? ≥ . 令 0? =, 1C =1mm, 2C =2mm, 則缸壁厚? =。 對計算出的缸筒壁厚 ? = 應做三方面驗算 : ( 1) 最大按理 maxP 應低于一定極限值 , 以保證工作安全 ,即要滿足 : 22s21m a x 0 .3 5 DP?? 1 2（ D D ） （ 1） 式中 : 1D —缸筒外徑； s? —缸筒材料的屈服極限； 因為 2 22 3 4 5 8 9 8 00 . 3 5 = 0 . 3 5 = 2 8 . 6 9 M P aD 8 0? ??1 2（ D D ） （ ） 所以 , 式 ( 1) 成立。 ( 2) 大工作壓力 maxP 應與完全塑性變形壓力有一定比例范 圍 , 以避免塑性變形的發(fā)生 , 即要滿足 : 鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 2021 13 m a x 1( ) P rP ?? (2) 1 1P r log D /D?? 。 1Pr —指缸筒發(fā)生完全塑性變形的壓力 , MPa. 1 0. 2 1P r l og D /D= 345 l og 89 / 80 36. 74 MP a?? ? ? ? 則 5P r =0 .35 36. 74= 12. 86M P a? 所以 , 式 ( 2) 成立。 ( 3) 最大工作壓力 maxP 應遠小于缸筒爆裂壓力 Pr ,即要滿足 : m a x 1P r log D / DbP ?? (3) 因為 D /D =2 .3 540 l o