【文章內(nèi)容簡介】 m 1000mm （ 3） 梁的計算跨度： 以柱形心線為準(zhǔn)，由于建筑軸線與墻軸線不重合，為了方便計算近似的取結(jié)構(gòu)計算跨度與建筑軸東華理工學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計） 結(jié)構(gòu)設(shè)計計算 9 線相同，見圖 2— 2（第 5 頁）中所示。 底層柱高度： h=++=，其中 為底層層高， 為室內(nèi)外高差， 為基礎(chǔ)頂面至室外地面的高度，其它柱高等于層高，即 ，由此得框架計算簡圖見圖 2— 4（第 7頁）所示。 東華理工學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計） 結(jié)構(gòu)設(shè)計計算 10 東華理工學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計） 結(jié)構(gòu)設(shè)計計算 11 東華理工學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計） 結(jié)構(gòu)設(shè)計計算 12 荷載計算 （ 1）屋面均布恒載 按屋面的做法逐項計算均布荷載，計算時注意：吊頂處不做粉底，無吊頂處做粉底，近似取吊頂，粉底為相同重量。 三氈四油防水層 kN/m2 冷底子油熱瑪蹄脂二道 kN/m2 200mm 厚泡沫混凝土保溫層 6= kN/m2 120mm 厚現(xiàn)澆板 25=3 kN/m2 15 mm 厚吊頂與粉底 17= kN/m2 共計： kN/m2 屋面恒載標(biāo)準(zhǔn)值：（ 8 +6+）（ 6 2+8+） =4540 kN （ 2）樓面均布恒載 按樓面做法逐項計算； 水磨石地面 kN/m2 120 厚現(xiàn)澆板 25=3 kN/m2 吊頂與粉底 17= kN/m2 共計： kN/m2 樓面恒載標(biāo)準(zhǔn)值： （ 8 +6+）（ 6 2+8+） =3343 kN （ 3）屋面均布活荷載 雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值： （ 8 +6+）（ 6 2+8+） =214 kN 計算重力荷載代表值時，由于設(shè)計的不可上人屋面，因此取荷載為 0 .5 kN/m2， （ 8 +6+）（ 6 2+8+） =428 kN 與雪荷載比較得出：屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： 428 kN （ 4）樓面均布活荷載 樓面均布活荷對旅館的一般房間為 kN/m2；走廊、樓梯、門廳等處取為 kN/m2 為了計算方便，此處偏安全地同意取均布 活荷載 kN/m2 樓面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： （ 8 +6+）（ 6 2+8+） 2=1710 kN （ 5）梁柱自重（包括梁側(cè)、梁底、柱的抹灰重量） 梁側(cè)、梁底抹灰近似按加大了梁寬考慮 每根重量計算見例 L1： （ ）（ ） 25= kN 其他的見表 2— 1所示： 表 21 梁柱自重 編號 截面（ m2） 長度（ m） 根數(shù) 每根重量（ kN） L1 32 L2 16 L3 128 L4 64 L5 （ ） 48 （ 2） L6 （ ） 336（ 14） L7 32 Z1 40 Z2 280 東華理工學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計） 結(jié)構(gòu)設(shè)計計算 13 （ 6）墻體自重 墻體均為 240 mm厚，兩面抹灰，近似按加厚墻體考慮抹灰 重量。 單位面積上墻體重量為： 28 19= kN/ 2m 衛(wèi)生間墻厚為 180mm： 19= kN/ 2m 墻體自重計算見表：考慮墻體上有門和窗 ,所以墻凈重按 80%折算。 計算見例：底層縱墻 1：（ ） （ ） 19 32=2894 kN 其他的見表 2— 2所示： 表 22 墻體自重 墻體 每片面積 （2m ） 片數(shù) 重 量（ kN） 折算重量 （ kN） 底層縱墻 1 4 32 2894 2315 底層縱墻 2 2 249 199 底層橫墻 18 2238 1791 標(biāo)準(zhǔn)層縱墻 1 30 1819 1456 標(biāo)準(zhǔn)層縱墻 2 2 167 133 標(biāo)準(zhǔn)層橫墻 19 1584 1268 標(biāo)準(zhǔn)層衛(wèi)生間縱墻 24 585 468 標(biāo)準(zhǔn)層衛(wèi)生間橫墻 24 714 571 底層衛(wèi)生間縱墻 24 872 698 底層衛(wèi)生間橫墻 24 1124 899 （ 7）荷載分層總匯。（取一榀框架作為研究對象，此一榀框架避開局部第九層） 頂層重力荷載代表值包括：屋面恒載， 50%的均布活荷載，縱橫梁自重、樓上、下各半層的柱及半縱橫墻體自重。 其它層重力荷載代表值包括：樓面恒載； 50%的樓面均布活荷載；縱橫梁自重，露面上下半層的柱及縱橫墻體自重。 將上述分項荷載相加，得集中于各層樓面的重力荷載代表值 如下： 第八層： G8=（ +）（ 20+）＋ （ +）（ 20+）++ + =987 kN 第七層： G7=（ +）（ 20+） +（ +）（ 20+） +++=1214 kN 第六層： G6=1214 kN 第五層： G5=1214 kN 第四層： G4=1214 kN 第三層： G3=1214 kN 第二層： G2=1214 kN 第一層： G1=（ +）（ 20+） +（ +）（ 20+） +++=1454 kN 建筑物總重力荷載代表值 81i Gi??為： 9725 kN 水平地震作用下框架的側(cè)移驗算 . 東華理工學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計） 結(jié)構(gòu)設(shè)計計算 14 （ 1）橫梁線剛度 . 混凝土 C30， Ec=3 107 kN/m2 ， tf = N/mm2 在計算梁的截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓面的邊框架取 I=（ I0為梁的截面慣性矩）；對中框架梁取 I= I0 。 橫梁線剛度計算結(jié)果列于表 2— 3 表 2－ 3 橫梁線剛度 梁 號 L 截 面 b h （ 2m ） 跨 度 L（ m） I0=bh3/12 （ m4） 邊 框 架 梁 中 框 架 梁 Ib= I0 （ m4） K= cbEIL （ kN m） Ib= I0 （ m4） K= cbEIL （ kN m） L1 103 103 104 L2 103 103 104 L3 103 9103 104 L4 103 103 104 （ 2）橫向框架柱的側(cè)移剛度 D 值計算： 柱線剛度列于下表 2— 4 表 2－ 4柱線剛度 柱號 （ Z） 截面 （ m2） 柱高度 h （ m） 慣性矩Ic=bh3/12 （ m4） 線剛度 Kc Kc= cbEIh Z1 103 104 Z2 103 104 橫向框架側(cè)移剛度 D 值計算見下表 2— 5 表 2－ 5 橫向框架側(cè)移剛度 D值計算 層 柱類型 ()2()bcbcKK KKK K????一 般 層底 層 205 ()2KK?????（ 一 般 層 ）+K. 底 層+K 212 ( / )cD K kN mh?? 根數(shù) 底層 邊框邊柱 ? = 8870 4 邊框中柱 （ +）? = 11942 4 中框邊柱 ? = 9183 16 中框中柱 （ +）? = 12238 16 ∑ D 425984 二 .三 .四． 五 六 邊框邊柱 （ +）? 2? （ 2? ）= 15565 4 邊框中柱 （ +）? 2? （ 2? ）= 28309 4 東華理工學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計） 結(jié)構(gòu)設(shè)計計算 15 七 八層 中框邊柱 （ +） ?（ 2? ） = 16819 16 中框中柱 （ +） ? 2?（ 2? ） = 29720 16 ∑ D 920200 （ 3）橫向框架的自振周期 按頂點(diǎn)位移法計算框架的自振周期。 頂點(diǎn)位移法是求結(jié)構(gòu)基頻的一種近似方法。將結(jié)構(gòu)按質(zhì)量分布情況簡化成無限點(diǎn)的懸臂直桿，導(dǎo)出以直桿頂點(diǎn)位移表示的基頻公式，這樣，只要求出結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移， 見表 2— 6，就可按下式得到結(jié)構(gòu)的基本周期： ??? 式中： α 0—— 基本周期調(diào)整系數(shù)?？?慮非承重填充墻時取 。 △ T—— 框架的頂點(diǎn)位移。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移，△ T 是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假象框架頂點(diǎn)位移，然后由△T求出 T1，在用 T1求得框架結(jié)構(gòu)的底部剪力，進(jìn)而求出框架多層剪力和結(jié)構(gòu)真正的位移。 表 2－ 6 橫向框架頂點(diǎn)位移 層次 Gi（ KN） ∑ Gi（ KN） Di（ KN/m） 層間相對位移 δ =∑ Gi/ Di △ i 8 987 987 93078 7 1214 2201 93078 6 1214 3415 93078 5 1214 4629 93078 4 1214 5843 93078 3 1214 7057 93078 2 1214 8271 93078 1 1454 9725 42842 T1= ???= =（ s） （ 4）橫向地震作用計算 在Ⅱ場地 設(shè)計地震分組為第一組，結(jié)構(gòu)的特征周期 Tg 和地震影響系數(shù)α max為： Tg=（ s） α max= 由于 T1=（ s） gT = =（ s），應(yīng)考慮頂點(diǎn)附加地震作用。 按底部剪力法求得基部剪力，若按 iF = i i E8jj1GHFGHj?? 分配給各層頂點(diǎn)，則水平地震作用呈倒三角形分布。對一般層，這種分布基本符東華理工學(xué)院畢業(yè)論文（設(shè)計） 結(jié)構(gòu)設(shè)計計算 16 合實際，但對結(jié)構(gòu)上部，水平作用小于按時程分析法和振型分解法求得的結(jié)果，特別對周期較長的結(jié)構(gòu)相差更大，地震的宏觀震害也表明，結(jié)構(gòu)上部往往震害嚴(yán)重。因此《抗震規(guī)范》規(guī)定引入δ n，即頂部附加的影響，且使修正后的剪力分布與實際更加吻合。附加應(yīng)力△ Fn 作為集中的水平力加到主體結(jié)構(gòu)頂部加以修正。 δ n= T1+= += 結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標(biāo) 準(zhǔn)值： FEK=（ Tg/ T1） α max ??81i Gi=323 kN 頂點(diǎn)附加水平地震作用： △ Fn=δ n FEK= 323=43 kN 各層橫向地震剪力見表 2— 7 如下： 表 2－ 7各層橫向地震作用及樓層地震剪力 層次 hi Hi Gi GiHi ??81jGjHjGiHi Fi Vi 8 987 27587 93 93 7 1214 29925 54 147 6 1214 25919 47 194 5 1214 21913 40 234 4 1214 17907 33 267 3 1214 13900 25 292 2 1214 9894 18 310 1 1454 7052 13 323 注： （ 1） △