【文章內容簡介】 取 973021 ==ZZ mmd = =nm 39。505311β ?= mmd 4452 = 第 14 頁 共 31 頁 （ 2）、驗算 mmdda 29158221)(21 21 ==+= mmdb d 137ψ 1 == 所以取 mmb 1471 =取 mmb 1372 = 接觸強度校核 （ 1）、圓周速度 V smndv /100060 133137π100060 π 11 = == （ 2）、精度等級 由表 知：選 8 級精度 （ 3）、使用系數 AK 由表 知： =AK （ 4）、動載 系數 vK 由圖 知： vK = （ 5）、齒間載荷分配系數 ?HK 由表 ，先求： NdTF t 1171913780277022 11 === mNmNb FK tA /100/ == αc o sαc o sβc o sβc o s122420βc o sαt a na r c t a nα。 a nππβs i nε o s)]971301([βc o s)]11([ε∴39。βα1β21?αα=====+=+=====+=+===tnbntrdnFHzmbZZKK? （ 6）、齒向載荷分布系數 ?HK 由文獻【 1】表 1 11 ][10)(])([332121β=+++=+++= bCdbdbBAK H (7)、載荷系數 K === HHVA KKKKK （ 8）、彈性系數 EZ 由文獻【 1】表 1 12 MPaZ E ? mmb 137= mmb 1471 = mmb 1372 = sm/ = 8 級精度 =AK vK = NFt 11719= ?? FH KK ? = ?? = ?? = r? = t? = 39。122420? b?cos ? ?HK = K = MPaZ E ? 第 15 頁 共 31 頁 （ 9）、節(jié)點區(qū)域系數 HZ 由文獻【 1】圖 1 16 =HZ （ 10）、重合度系數 ?Z 1ε1εεεβ13 α341ε1ε3112ααβεββ===+==）（，故，取，因、由式Z （ 11）、螺旋角系數 ?Z sβ ==Z （ 12）、接觸最小安全系數 minHS m in =HS，取、由表 （ 13） 、總工作時間 ht ht h 2 9 2 0 0836510 ???? （ 14）、應力循環(huán)次數 LN 9291 ,(60 1 ===== iNNtrN lLhnL ）、式 （ 15）、接觸壽命系數 NZ 由文獻【 1】圖 1 18 。21 == NN ZZ （ 16）、許用接觸應力 ][ H? 及驗算 ]σ[≤5731378 0 2 7 7 μ1μ2σ606]σ[639]σ[2222111321εm i nlimm i nlimHaiHEHaHNHHaHNHHMpbdKYZZZMpSZMpSZ==+======= 計算結果 表明，接觸疲勞強度足夠 彎曲疲勞強度驗算 104βc os97βc os。32βc os30βc os 332331 21 ====== ZZZZ VV （ 1）、齒數系數 FaY 21 == AA FF YY ；知：、】圖由文獻【 （ 2）、應力修正系數 SaY o s)]971301([βc o s)]11([2121 α=+=+===VVvSS ZZYY aa ；；，、由圖 ?Z = ?Z = =HS 1LN = 92 ??LN 21 ==NNZZ aHaH MpMp606]σ[ 639]σ[21 == 21 ==AAFFYY 21 ==aaSSYY 第 16 頁 共 31 頁 （ 3）、重合度系數 ?Y αε =+=+= vY （ 4）、螺旋角系數 ?Y 1ε1≥ε(m i nββββββm i nβ=======YYY??計算）時，按當 （ 5）齒間載荷分配系數 ?FK ε31012αεα α====FFrKKY故；前已求得知：注、由表 （ 6）、齒向載荷分布系數 ?FK 。 137。1412 β === FKhb、由圖 （ 7）、載荷系數 K βα === FFVA KKKKK （ 8）、彎曲疲勞極限 minF? 由圖 1 13c 得 MpaMpa FF 460σ,510σ 2lim1lim == （ 9）、彎曲最小安全系數 minFS m in =FS知：、由表 （ 10）、應力循環(huán)系數 LN 99 。 121 ==== iNNtrN LLhnL （ 11）、彎曲壽命系數 NY 。,。241221 == NN YY、由圖 （ 12）、尺寸系數 XY ?XX YY ，、由圖 （ 13）、許用彎曲應力 ][ F? M p aS YYM p aS YYFXNFFFXNFF ]σ[ ]σ[m i nlimm i nlim222111====== ?Y = ?Y = =FK =FK K= MpaMpaFF 460σ 510σ 2lim 1lim == =FS 9921 = =LLNN 96.21===XNNYYY ][ 1F? =367MPa ][ 2F? =350MPa 第 17 頁 共 31 頁 （ 14）、驗算 作靜強度校核傳動無嚴重過載，故不]σ[165]σ[21122121111 ε11FSFSFFFFSFFaaaaaaYYYYYYYmbdkT====== 幾何尺寸計算 1 4 6 m m4 . 52137211 =+=+= na mdd mmmd n 2a2 =+=+= mmchmdd anf 1 2 7101 3 7)(211 ==+= mmchmdd anf 4 3 5104 4 5)(222 ==+= mmhhh fa 9??? （ 四 ）、高速軸的設計與校核 選 材 MP3 6 0σMP6 5 0σ。2 5 52 1 7HB40 SB ＝，＝由手冊：～＝鋼，調質 Cr C=102 初估直徑 mmnPCd ≥ 33 11 == 軸上有單個鍵槽，軸徑應增加 3％ 所以 ?d （ 1＋ 3％）＝ ㎜ 圓整取 d=30㎜ 結構設計 由文獻【 1】得初估軸得尺寸如下： mmlmmlmmlmmlmmlmmlmmlmmdmmdmmdmmdmmdmmdmmd18,15103,172,18,72,10140,4752,47,40,35,3076543217654321============== （軸承） 強 度校核 （ 1）、確定力點與支反力與求軸上作用力（圖示附后） （ 2）、齒輪上作用力 mmNnpT 19 035 0584 61161 === NDTF t 40949319035022 1 === NFFNFF ntrta 1542βc os ?tan,1095βtan ==== 1F?=171MPa ][ 1F?? 2F?=165MPa ][ 2F?? mmhmmdmmdmmdffa9435127454dmm14621a21==== 102360σ650σ255~217====CMpMpMPMPHBSB NFNFNFmmNTart1095154240941903501==== 第 18 頁 共 31 頁 （ 3）、 水平支反力 從上 到 下第二幅圖 NFNFFMRtRR 3094。100075232 75。0 212∑ ==+== （ 4）、 垂直面內的支反力 從上到下第四 幅圖 NFFFF raQR 26 61307 7546 .643939。 1 == NFFFF QrRR 1 5 6 239。 139。 2 =+= （ 5）、繪水平彎矩圖 第三 幅圖，最高點彎矩為： mmNMR 2 3 2 0 0 039。 = （ 6）、求垂直彎 矩并繪垂直彎矩圖 第五幅圖， 從左往右的突出點彎矩分別為： ?RM 291020N㎜ 168177N㎜， 117150N㎜ （ 7）、 合成彎矩圖 第六幅圖 從左往右的突出點的彎矩分別為： ＝合M 295772N㎜， 259900N㎜ 286544N㎜ （ 8） 、 繪扭矩圖 第七幅圖 mmNT 190350= （ 9）、求當量彎矩 39。39。139。 圓角、 MMM A mmNMmmNMMPTMM AA30 77 6 7,28 31 7 2?,)?(39。239。1B21239。===∴=+= 得由表 第 19 頁 共 31 頁 mmNTM D 1 1 2 3 0 7)( 2139。 == （ 10）、確定危險截面校核軸徑尺寸，危險截面 I，危險截面 II 合強度要求彎矩法校核所得結果符由此得出結論，用當量符合要求符合要求∴47≤283127]σ[≥∴47≤283127316376]σ[≥∴40≤316376]σ[≥33139。2333139。233139。11mmMdmmmmMdmmmmMdbbEb===+=== （ 五 ）、高速軸軸承校核 選軸承 根據文獻【 1】 附錄 表 可得軸承的型號為： 6208。其中軸承參數為：