【文章內(nèi)容簡介】 3/27/2023 54TPRI 不完善因素n 循環(huán)水泵配置和運行方式不合理，造成循環(huán)水泵流量過小或過大，運行偏離設計工況，效率下降，用電量增大。凝結水泵或凝升泵揚程高，凝結水調(diào)節(jié)門前、后差壓達 ，凝結水泵電耗增加；n 實際運行軸封加熱器熱負荷大，壓力高，溫升高于設計值 5℃ 左右。軸封系統(tǒng)壓力高，給水泵小汽輪機軸封回汽不暢，油中帶水嚴重。溢流至凝汽器流量大，既損失工質(zhì)，又使凝汽器熱負荷增大，影響凝汽器真空。 3/27/2023 55TPRI機組運行方式及參數(shù)控制不合理 n 低負荷是機組目前運行煤耗率普遍較高的主要原因。n 引進型 300MW機組，汽輪機進汽調(diào)節(jié)方式分為節(jié)流（單閥）或噴嘴調(diào)節(jié)（順序閥）兩種，機組低負荷運行時，采用何種運行方式，經(jīng)濟性差異較大，而且采用同一種調(diào)節(jié)方式，選用不同的運行參數(shù)，經(jīng)濟性亦存在一定差異，有一個最佳運行參數(shù)問題。另外，目前在對機組小指標考核時，如對汽溫、汽壓等參數(shù)的考核要求盡可能接近設計值，使機組在低負荷運行時，節(jié)流損失急劇增加，也是影響機組經(jīng)濟性的原因之一。3/27/2023 56TPRI 汽輪機本體問題 1高壓缸效率低n 高壓缸夾層漏汽量大；高壓缸排汽溫度測點位于高排出口豎直管段上，所測溫度為混合后的溫度。與高壓缸排汽缸上溫度差別。n 汽封徑向間隙大；高中壓缸汽封包括通流部分的動、靜葉汽封及汽缸端部的軸封。由于汽缸變形，啟、停過程中機組振動增大，發(fā)生動、靜碰磨等原因，很容易造成汽封磨損，徑向間隙增大。3/27/2023 57TPRI 汽輪機本體問題 2調(diào)節(jié)級效率效率低n 調(diào)門節(jié)流損失大 閥門開度在 40%以上，流量可達到閥門通流能力的 95%以上；閥門開度低于 40%，流量減小較快，節(jié)流損失迅速增大。3/27/2023 58TPRI調(diào)節(jié)級動葉汽封徑向間隙大n 調(diào)節(jié)級動葉葉頂及葉根共有三道汽封，徑向間隙設計值為 177。 ，根據(jù)該處汽封直徑，可求得漏汽面積為 ，相當于內(nèi)徑為106mm的管道。不同電廠同類型機組大修揭缸檢查結果，該汽封沒有受到任何磨損，表明設計間隙值偏大。n 經(jīng)計算和逐步試驗，調(diào)節(jié)級動葉葉頂及葉根的三道汽封間隙可減少到 。不影響機組運行的安全性，可以較大地提高調(diào)節(jié)級效率。但調(diào)節(jié)級壓差較大，該處汽封仍顯得薄弱，可進一步通過結構方面的改進增加調(diào)節(jié)級汽封片數(shù)。 3/27/2023 59TPRI 汽封結構不合理n 主蒸汽設計壓力為 ，調(diào)節(jié)級動葉后設計壓力為 ，扣除汽門節(jié)流損失，調(diào)節(jié)級整級壓差達到 ?，F(xiàn)設計的調(diào)節(jié)級汽封采用單齒、鑲嵌式固定結構。單齒阻力系數(shù)小，密封效果差，固定式汽封若出現(xiàn)動靜碰磨，汽封無法退讓，易受到磨損，汽封間隙增大，漏汽量增加。3/27/2023 60TPRI噴嘴組弧段之間間隙大 n 安裝在 6個汽室上的 6個噴嘴組弧段之間設計預留膨脹間隙，設計值左、右水平中分面間隙為 5mm，其他 4道間隙分別為 3mm。根據(jù)其結構和計算分析以及同類型機組改進后結果表明，該間隙預留值太大。調(diào)節(jié)級噴嘴出口蒸汽通過該間隙，未經(jīng)過動葉作功，直接漏至第一壓力級。部分機組實際大修檢查發(fā)現(xiàn)，該間隙達 10～ 15mm，使漏汽量增大，調(diào)節(jié)級漏汽損失增加。 3/27/2023 61TPRI 噴嘴葉片損傷n 由于調(diào)節(jié)級葉片處在主蒸汽進入汽輪機的第一級，工作條件惡劣，很容易受到蒸汽中攜帶的固體粒子的侵蝕，導致調(diào)節(jié)級噴嘴葉片損傷。當調(diào)節(jié)級葉片損傷達到一定程度，對調(diào)節(jié)級的通流效率影響較大。n 部分型號的機組由于葉型設計方面的原因，多次發(fā)生噴嘴損壞的現(xiàn)象，對機組經(jīng)濟性影響較大。媽灣電廠 2號機 2023年大修發(fā)現(xiàn)，調(diào)節(jié)級 49個葉片出汽邊普遍減薄，其中有 28個葉片出汽邊嚴重吹損。對調(diào)節(jié)級噴嘴組出汽側沖刷磨損補焊處理，運行 4個月后，根據(jù)機組熱力性能試驗數(shù)據(jù)的分析和判斷，調(diào)節(jié)級噴嘴組又發(fā)生了損壞情況，造成機組在相同參數(shù)工況下發(fā)電量減少 7MW左右，給機組運行經(jīng)濟性帶來很大影響。3/27/2023 62TPRI 反流式結構損失n 機組的調(diào)節(jié)級為反流式結構，在汽流從調(diào)節(jié)級出口反轉(zhuǎn)流向壓力級進口的過程中，流動損失較大。3/27/2023 63TPRI 工況偏差大n 由于調(diào)節(jié)級的工作特點，調(diào)節(jié)級經(jīng)常工作在變工況狀態(tài)下，與設計狀態(tài)偏差較大，導致流動效率降低。 3/27/2023 64TPRI 汽缸結合面漏汽n 機組揭缸檢查發(fā)現(xiàn)，高、中壓缸內(nèi)缸及各靜葉持環(huán)上、下半的水平結合面普遍存在漏汽沖刷痕跡。尤其是 1段、 3段、 5段、 6段抽汽口附近的持環(huán)水平結合面漏汽痕跡尤其明顯。試驗結果中也可以看出對應的抽汽溫度比設計值高出較多，說明有高溫的蒸汽漏入抽汽口。n 導致結合面漏汽有汽缸溫差大引起汽缸變形，螺栓緊力不足，法蘭結合面薄弱等原因。3/27/2023 65TPRI 汽缸內(nèi)的漏汽 n 調(diào)節(jié)級后蒸汽通過高壓缸進汽平衡盤汽封漏汽至高壓缸夾層，其中一部分通過中壓缸進汽平衡盤汽封漏汽至中壓缸，一部分通過夾層流向高壓缸排汽口；n 6根高壓缸進汽導汽管及一段抽汽導汽管與內(nèi)缸接口的密封圈。若密封不嚴造成主蒸汽或一段抽汽漏至高壓缸夾層；n 高壓內(nèi)缸及持環(huán)變形，法蘭螺栓斷裂或松弛等，造成水平結合面張口，蒸汽從通流部分漏至夾層；n 高壓內(nèi)缸調(diào)節(jié)級壓力傳壓管斷裂，內(nèi)缸漏汽到高壓缸夾層；n 由于中壓缸冷卻蒸汽管的割除，使中壓缸進汽平衡盤第一道汽封發(fā)揮了密封作用，夾層漏至中壓缸的流量減小。也造成夾層排向高排流量相對增大。3/27/2023 66TPRI 汽缸溫差大n 上下缸負溫差大是引進型 300MW汽輪機的主要問題之一，也是導致汽缸結合面漏汽的主要原因之一。除此之外，還可引起汽缸變形，動靜碰磨，汽封磨損，內(nèi)缸斷螺栓等一系列影響機組安全與經(jīng)濟性的問題。n 產(chǎn)生上、下缸溫差大的原因是高壓缸夾層蒸汽流向與設計思想不符，另外由于調(diào)門進汽順序設計，使低負荷時僅下半缸進汽，汽缸負溫差加劇。汽缸上、下缸溫差大，造成汽缸變形，法蘭螺栓承受附加應力增大，螺栓易斷裂或松弛。經(jīng)計算上、下缸溫差每增加 1℃ ，通流徑向間隙將減小 ，徑向汽封易受到磨損，導致通流效率下降。 3/27/2023 67TPRI疏水系統(tǒng)存在的問題 3/27/2023 68TPRI疏水位置 功率增量 吸 熱 量增量 熱 耗率增量 折合煤耗率MW MW kJ/(kWh) g/(kWh)主蒸汽 再 熱 蒸汽 高 壓 缸排汽 1段抽汽 2段抽汽 3段抽汽 4段抽汽 5段抽汽 6段抽汽 7段抽汽 8段抽汽 疏水每泄漏 1t/h對機組經(jīng)濟性的影響 (F156) 3/27/2023 69TPRI造成疏水系統(tǒng)問題的原因 n