【文章內(nèi)容簡介】 B型： 熱軋后奧氏體發(fā)生再結(jié)晶，轉(zhuǎn)變前晶粒度 6級，鐵 素體晶核在奧氏體晶界上形成，獲得具有等軸鐵素體與珠 光體的均勻組織。再結(jié)晶型的控制軋制。 Ⅱ 型： 熱軋溫度低，熱軋后變形的奧氏體晶粒不發(fā)生再結(jié) 晶，鐵素體在剛軋完后就在變形帶邊界處和晶界處成核， 形成細小的等軸晶粒。隨后在奧氏體晶內(nèi)也形成多邊形的 鐵素體晶粒和珠光體。 Ⅱ 型轉(zhuǎn)變中不形成魏氏組織和上貝 氏體。未再結(jié)晶型的控制軋制。 過渡型 :過渡型轉(zhuǎn)變是介于 I型和 Ⅱ 型轉(zhuǎn)變之 間的一種轉(zhuǎn)變。在奧氏體部分再結(jié)晶區(qū)中 發(fā)生的轉(zhuǎn)變。 鐵素體細化的程度： Ⅱ 型 IB型 過渡 IA 型， Ⅱ 型最細。 圖 35 非合金低碳鋼和含 Nb或 V的低碳鋼變形75%時的軋制溫度與轉(zhuǎn)變類型之間的關系 細化再結(jié)晶奧氏體晶粒的控制軋制 (a)SiMn鋼變形后 1s淬火； (b)含 Nb鋼變形后 3s淬火 圖 316 再結(jié)晶細化 ?晶粒的下臨界變形溫度和上臨界變形溫度 提高切口韌性 (notch ductility)： 1)降低軋制后期的軋制溫度； 2)規(guī)定出一些道次的最低道 次壓下量； 3)控制開軋溫度。 未再結(jié)晶區(qū)奧氏體的變形 ?再結(jié)晶的延遲 圖 31 熱軋態(tài)及加熱態(tài)普碳鋼中，相變瞬間前的 ?晶粒尺寸與 ?、 ?相變率（ ?晶粒尺寸與?晶粒尺寸的比值）之間的關系 （ 1） %%%Mn鋼； (2)%.C%%Mn鋼 . 控制軋制過程的三個階段及各階段微觀組織隨變形而變化的示意圖 常規(guī)軋制與控制軋制 的根本區(qū)別： 總結(jié) ： 由變形 ?? ?的轉(zhuǎn)變比由已再結(jié)晶的 無應變 ???轉(zhuǎn)變所生成的 ?晶粒要細得多 ， 得到變形 ?非常重要 ， 可以通過變形后抑制 或延遲再結(jié)晶的進行來實現(xiàn) 。 延遲回復和再結(jié)晶的因素有兩個： 1)溫度； 2)合金元素 。 圖 33 不同含鈮量的 %%Mn鋼中，鈮含量對軟化行為的影響 實驗條件： 900?C以 l0s1的應變速率壓下 69％時的軟化行為。 圖 34 含鈮或不含鈮的 %C%Mn鋼的軟化行為與溫度的關系 圖 35 含鈮 %的鋼中，溫度和含碳量對軟化行為的影響 從圖中得出： 900?C和 850?：1000?C： 圖 36 %%Nb鋼、 %%Nb鋼、%%Nb鋼于 900?C時，碳氮化鈮應變誘發(fā)沉淀析出的過程 圖 37 %C鋼、 %%Nb鋼和%%Nb鋼的再結(jié)晶速度 溫度 時間和沉淀析出 溫度 時間曲線的疊加 溶質(zhì)鈮只有在應變誘發(fā)沉淀出現(xiàn)時，才能起到延遲回復和再結(jié)晶作用。 變形帶的形成和作用 圖 38(a)具有變形帶的拉長 ?晶粒，其中變形帶是非再結(jié)晶區(qū)變形所產(chǎn)生的； (b)部分轉(zhuǎn)變的晶粒組織中形成的先共析 ? 變形帶的作用 ：提供鐵素體形核點，使晶粒細化。 影響變形帶的因素 ： 1)變形量： 變形 30％時，增加很微 弱； 變形 30％時，迅速增加。 2)變形溫度：變形帶密度 幾乎不受非再結(jié)晶區(qū)變形 溫度的影響（超過 1000?C 時，迅速減少 ）。 圖 39 含 %Nb的鋼中， ?晶界面積 (a)和變形帶密度 (b)同非再結(jié)晶區(qū)壓下率的關系 常規(guī)熱軋和控制軋制的根本區(qū)別 ： 前者的 ?晶粒 全部在 ?晶界處成核 ， 后者則在晶粒內(nèi)部和晶界 成核 。 對 ?成核率而言 ， 變形帶等價于 ?晶界 ， 意味 著一個 ?晶?？梢员蛔冃螏Х指畛蓭讉€小的部分 。 圖 310 熱軋態(tài)及熱處理態(tài)鋼中 ?晶粒成核地點及所生成的 ?晶粒組織 圖 312表明 ， 非再結(jié)晶區(qū)軋制變形 30％ 的工具鋼中 ， 珠光體相變的成核地點不同： a)相變初期 ， 珠光體優(yōu)先 于晶界成核； b)隨著變形的進行 ， 珠光體在退火孿晶界 和 ?晶界處均發(fā)生 成核； c)珠光體 于變形帶上成核； d)珠光體于晶粒 內(nèi)部成核 。 圖 3121 不規(guī)則珠光體球形核地點示意圖 (a)無應變 ?晶界交點； (b)形變 ?晶界及其交點 兩相區(qū)控制軋制 （ ?+?） 兩相區(qū)的變形行為 必須弄清兩個問題： 1)一定變形程度下，性 能隨變形 ?體積分數(shù)的變化關系； 2)變形體積百 分數(shù)一定時，性能與變形程度的關系。 圖 32 拉伸強度和沖擊功同（ ?+?）區(qū)變形程度的關系 (a)普碳鋼； (b)含鈮鋼； 1200?C時壓下率為 %， 850?C時壓下率為 50%， 710?C時的熱變形壓下率連續(xù)變化 圖 33 含鈮鋼微觀組織與（ ?+?）區(qū)壓下率的變化關系 (a)和 (b)壓下率為 0%； (c)和 (d) 壓下率為 30% 變形引起的微觀組織變化： ?區(qū)變形：僅產(chǎn)生由低位錯密度等軸晶粒組成的 微觀組織； 兩相區(qū)變形：能生成一種混合晶粒組織：變形 ? 轉(zhuǎn)變成多邊 ?晶粒，變形 ?依賴回復轉(zhuǎn)變成胞狀 組織和 亞晶粒。 圖 34 普碳鋼、含釩鋼和含鈮鋼中，在 ??區(qū)進行壓下率為 50%軋制時，變形 ?體積百分數(shù)與拉伸性能的關系 圖 35 %%%Mn鋼中，變形速率為7S1時，變形溫度對應力 應變曲線的影響 總結(jié) ： 變形 ?引起的強化主要來自于胞狀組織和 亞晶硬化。 變形溫度較高： 發(fā)生動態(tài)回復和隨后的靜態(tài)回復 及靜態(tài)再結(jié)晶，強化主要來自于 ?晶粒的細化。 變形溫度較低： 回復和再結(jié)晶受到延遲，強化主 要來自于胞狀組織和 (或 )亞晶粒。 兩相區(qū)變形引起的強化取決于回復和再結(jié)晶程度， 而回復和再結(jié)晶程度又依賴于變形溫度、變形量、 變形后冷卻速率和微合金元素的添加量。 兩相區(qū)軋制時組織和性能的變化 兩相區(qū)控制軋制 (1)溫度的影響 實驗條件： 方案 1（簡稱 I型軋制）：加熱溫度為 1200?C，為了 使 ?晶粒發(fā)生再結(jié)晶，在 1100?C和 1020?C進行一道次 軋制，壓下率為 50%。于再結(jié)晶的 ?晶粒的晶界上析 出的 ?稱為 I?。 方案 2（簡稱 II型軋制）：為使在 ?未再結(jié)晶區(qū)軋制時 產(chǎn)生形變帶，在 780?C和 740?C進行同 I型軋制相同的 壓下。在晶粒內(nèi)形變帶上析出的 ?稱為 II?。 在（ ?+?）或在相當于 ?的 725?C?550?C區(qū)間以 一道次 50%的壓下率進行軋制。 不論哪個鋼種和軋制 方法，抗拉強度和屈 服強度均隨軋制溫度 的降低而單調(diào)地加。