材料加工組織性能控制-免費閱讀
【正文】 :41:3220:41:32January 23, 2023 1意志堅強的人能把世界放在手中像泥塊一樣任意揉捏。 2023年 1月 下午 8時 41分 :41January 23, 2023 1少年十五二十時，步行奪得胡馬騎。 2023年 1月 23日星期一 8時 41分 32秒 20:41:3223 January 2023 1做前，能夠環(huán)視四周；做時，你只能或者最好沿著以腳為起點的射線向前。 靜夜四無鄰，荒居舊業(yè)貧。 圖 36 初始奧氏體晶粒度 (加熱溫度 ) 和變形量對 Ar3溫度的影響 (軋制溫度 900?C ) (2) 軋制溫度的影響 圖 37 變形溫度對 Ar3的影響 （ 3） 變形量的影響 高溫變形時： 低溫變形時： 低溫大變形 尤為突 出，形變誘導(dǎo)相變的 結(jié)果。 原因： 1） ???的溫度在 867℃ 左右； 2）鐵素體 較奧氏體軟，在 800℃ 變形不會引起軋機負(fù)荷的 過高變化。 軋制溫度變 化引起 ?晶粒 大小的變化。在晶粒內(nèi)形變帶上析出的 ?稱為 II?。 圖 32 拉伸強度和沖擊功同（ ?+?）區(qū)變形程度的關(guān)系 (a)普碳鋼； (b)含鈮鋼； 1200?C時壓下率為 %， 850?C時壓下率為 50%， 710?C時的熱變形壓下率連續(xù)變化 圖 33 含鈮鋼微觀組織與（ ?+?）區(qū)壓下率的變化關(guān)系 (a)和 (b)壓下率為 0%； (c)和 (d) 壓下率為 30% 變形引起的微觀組織變化： ?區(qū)變形：僅產(chǎn)生由低位錯密度等軸晶粒組成的 微觀組織； 兩相區(qū)變形：能生成一種混合晶粒組織：變形 ? 轉(zhuǎn)變成多邊 ?晶粒，變形 ?依賴回復(fù)轉(zhuǎn)變成胞狀 組織和 亞晶粒。 圖 34 含鈮或不含鈮的 %C%Mn鋼的軟化行為與溫度的關(guān)系 圖 35 含鈮 %的鋼中，溫度和含碳量對軟化行為的影響 從圖中得出： 900?C和 850?：1000?C： 圖 36 %%Nb鋼、 %%Nb鋼、%%Nb鋼于 900?C時，碳氮化鈮應(yīng)變誘發(fā)沉淀析出的過程 圖 37 %C鋼、 %%Nb鋼和%%Nb鋼的再結(jié)晶速度 溫度 時間和沉淀析出 溫度 時間曲線的疊加 溶質(zhì)鈮只有在應(yīng)變誘發(fā)沉淀出現(xiàn)時，才能起到延遲回復(fù)和再結(jié)晶作用。未再結(jié)晶型的控制軋制。 晶粒細(xì)化有極限。 圖 312 壓下溫度和壓下率對再結(jié)晶行為和再結(jié)晶晶粒直徑產(chǎn)生影響的再結(jié)晶區(qū)域圖 再結(jié)晶區(qū)多道次軋制后奧氏體晶粒的大小：取決于 總變形量及道次變形量，道次變形量的作用大。 討論形變溫度、形變速度、形變后停留時的溫度不 變，變形量改變時，在兩次形變間隔時間里奧氏體 組織結(jié)構(gòu)的變化。 動態(tài)再結(jié)晶臨界量 ?c ： O A B C 曲線的最大應(yīng)力值 ?p(或 ?s)、 、 T之間可用 ZenerHollomon因子 Z表示： nARTQZ ?? ?? )/exp(? 式中 Z ：溫度補償變形速率因子； A：常數(shù)； n：應(yīng)力指數(shù)； Q：變形活化能； R：氣體常數(shù)； T：絕對溫度。 混晶現(xiàn)象： (4)控制軋后冷卻速度 鋼材于軋后冷卻除采用空冷外，還可以采用吹 風(fēng)，噴水，穿水等冷卻方式。（ 2）縮短延遲冷卻時間，粗軋和精軋幾乎可連續(xù)進行。 目的： ?晶粒沿軋制方向伸長 ， ?晶粒內(nèi)部產(chǎn)生形 變帶 。 TMCP(Thermo Momechanical Controlled Processing)： 圖 3l 各種軋制程序的模式圖 CR— 控制軋制； AcC一控制冷卻 圖 32 控制軋制和控制冷卻奧氏體和鐵素體的組織變化模式圖 (軋制溫度向右邊降低 。 主要目的：對加熱時粗化的初始 ?晶粒軋制 ?再結(jié)晶反復(fù)進行 ??細(xì)化 ? 相變后細(xì)小的 ?晶粒。 強度升高 ?， 脆性轉(zhuǎn)變溫度 ?（ 亞晶的出現(xiàn) ） 。 低碳結(jié)構(gòu)鋼的終軋溫度 : 含 Nb鋼的終軋溫度 : 采用 (?+?)兩相區(qū)軋制：要根據(jù)對鋼材性能的不同 要求而確定其終軋溫度。 (2)可節(jié)省能源和使生產(chǎn)工藝簡化 途徑：降低鋼坯的加熱溫度；取消軋后的?；? 理或淬火回火處理。 DD ?s：奧氏體的屈服應(yīng)力； ?1： 變形量為 ?1時的應(yīng)力； ： 變形后恒溫保持 t時間以后再次發(fā)生塑性變形的應(yīng)力值。 微合金元素對 靜態(tài)再結(jié)晶數(shù)量的影響： 特點：以 C和 （ 或 ） N的化合物形式析出；細(xì) 化晶粒；抑制奧氏體再結(jié)晶 。 加快冷卻速度可以細(xì)化鐵素體晶粒，改善材料的力學(xué)性 能，條件：不產(chǎn)生魏氏組織。 Ⅱ 型： 熱軋溫度低，熱軋后變形的奧氏體晶粒不發(fā)生再結(jié) 晶，鐵素體在剛軋完后就在變形帶邊界處和晶界處成核， 形成細(xì)小的等軸晶粒。 未再結(jié)晶區(qū)奧氏體的變形 ?再結(jié)晶的延遲 圖 31 熱軋態(tài)及加熱態(tài)普碳鋼中，相變瞬間前的 ?晶粒尺寸與 ?、 ?相變率（ ?晶粒尺寸與?晶粒尺寸的比值）之間的關(guān)系 （ 1） %%%Mn鋼； (2)%.C%%Mn鋼 . 控制軋制過程的三個階段及各階段微觀組織隨變形而變化的示意圖 常規(guī)軋制與控制軋制 的根本區(qū)別： 總結(jié) ： 由變形 ?? ?的轉(zhuǎn)變比由已再結(jié)晶的 無應(yīng)變 ???轉(zhuǎn)變所生成的 ?晶粒要細(xì)得多 ， 得到變形 ?非常重要 ， 可以通過變形后抑制 或延遲再結(jié)晶的進行來實現(xiàn) 。 對 ?成核率而言 ， 變形帶等價于 ?晶界 ， 意味 著一個 ?晶粒可以被變形帶分割成幾個小的部分 。 兩相區(qū)軋制時組織和性能的變化 兩相區(qū)控制軋制 (1)溫度的影響 實驗條件： 方案 1（簡稱 I型軋制）：加熱溫度為 1200?C，為了 使 ?晶粒發(fā)生再結(jié)晶，在 1100?C和 1020?C進行一道次 軋制，壓下率為 50%。 韌性關(guān)系式： （ 72） 式中 ?T由化學(xué)成分決定的值； A、 B、 C常數(shù)； ?由亞 晶界存在位錯引起的硬化量； de亞晶粒集團尺寸（有效 晶粒直徑），并 d?de?ds； ?p沉淀強化； ?d位錯強化。 成份控制 表 1 SPHC鋼化學(xué)成分控制 單位： % 成分 標(biāo)準(zhǔn) C Si Mn 不大于 P S 內(nèi)控
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