【文章內(nèi)容簡介】 （34） 一般進(jìn)動角根據(jù)設(shè)計手冊選取 動錐的擺動次數(shù)也就是偏心軸套的轉(zhuǎn)速。如轉(zhuǎn)速太高、不僅生產(chǎn)率不能提高．反而臺使功耗增加很快，若轉(zhuǎn)速太低，又不能充分利用能量，使少產(chǎn)率降低。因此，人們追求一個較為理想的轉(zhuǎn)速。旋回破碎機(jī)動錐擺動次數(shù)的理論值可有其中S——動錐在排料口處的水平行程 按上式求得動錐擺動次數(shù)比實際選用的轉(zhuǎn)速值高，產(chǎn)生差別的原因由于推導(dǎo)公式?jīng)]有考慮物料自破碎腔中排出時所遇到的各種阻力。旋回破碎機(jī)的動錐擺動次數(shù)可由經(jīng)驗公式 （35） 動錐每轉(zhuǎn)動—周，排出一個環(huán)形體積的物料，其斷面面積為環(huán)形體積的平均直徑，近似地等于功錐底徑D，即動錐每一轉(zhuǎn)排出物料體積V （36）將F和 h值代入得 設(shè)物料的松散系數(shù)為，堆密度為，則生產(chǎn)率為 （37） 由此可以得出：懸回破碎機(jī)的生產(chǎn)率與嚙合角成正比，而動錐的擺動次數(shù)n，排料口寬度e，偏心距r和定錐下端直徑成正比，適當(dāng)?shù)母淖冞@些參數(shù)就能提高生產(chǎn)率旋回破碎機(jī)在破碎物料過程中，功率消耗與破碎機(jī)的轉(zhuǎn)速、規(guī)格尺寸、嚙角、排料口尺寸及破碎物料的機(jī)械性質(zhì)和粒度特性有關(guān)，其中以被破碎物料的物理機(jī)械性質(zhì)對功率消耗影響最大。當(dāng)然，設(shè)備規(guī)格尺寸愈大，功率消耗也愈大；轉(zhuǎn)速的增高和破碎比的增大，功率消耗也隨之增加。由于功率消耗與許多因素有關(guān)，設(shè)計時常用經(jīng)驗公式進(jìn)行計算 （38）式中 D——動錐大端直徑，m ——動錐在排料口平均偏心距，m ——動錐每分鐘轉(zhuǎn)速，所以 = 根據(jù)《機(jī)械設(shè)計手冊》[02] 取 被回破碎機(jī)破碎腔是由動錐襯板和定錐襯板所構(gòu)成的、截面為梯形的環(huán)形空間。其腔形是由動錐襯板與定錐襯板的表面形狀所組成。破碎腔的形狀直接影響破碎機(jī)牛產(chǎn)率、比能耗、產(chǎn)品粒度組成、襯板使用壽命以及破碎機(jī)結(jié)構(gòu)尺寸等。因此．設(shè)計合理的破碎膠是非常重要。 旋回破碎機(jī)和顎式破碎機(jī)一樣。其堵塞點在排料口處，所以破碎機(jī)生產(chǎn)率隨排料口尺增減而增減。曲線型破碎腔使排料口上移，因此它比直線型破碎生產(chǎn)率高；增大破碎比，～，～，；減少功率消耗，曲線型破碎腔可節(jié)省功率10%～15%產(chǎn)品粒應(yīng)較均勻。旋回破碎機(jī)破碎腔—般有三種型式（如圖32） 第一種型式：在排料口制成嚙角浙減的一段短曲線、但嚙角減小較饅．堵塞點的位置仍在排料口附近，堵塞現(xiàn)象得到改善。它用于排料口寬度不需要調(diào)整得很小的情況下。如排料口大于150 mm的粗碎機(jī)。第二種型式：在排料口制成一段稍長曲線，且嚙角減小較快，堵塞點上移，堵塞現(xiàn)象有較大的改善。它用于排料口小于150mm的破碎機(jī)。第三種型式：在排料口以上有較大范圍的曲線段破碎腔，并且動錐下部襯板表面向定錐彎曲形成較長的淮平行區(qū)。對于中、細(xì)碎的旋回破碎機(jī)采用此種腔型。但如果礦石極堅硬，動依下部曲線段很快被磨損掉．不能滿足排料口寸的要求。所以，選擇腔型不僅與破碎機(jī)用途、規(guī)格有關(guān)、還要考慮礦石物理性質(zhì)。含泥土較多而又潮濕的物料。也不宜選用平行區(qū)較長的腔型，(1) 第一種型式 (2) 第二種型式(3) 第三種型式圖32根據(jù)《機(jī)械設(shè)計手冊》[01] 選取第三種形式的破碎腔。、設(shè)計計算 破碎力是確定電功機(jī)功率和計算零件強(qiáng)度的依據(jù)，因此準(zhǔn)確求得破碎力是非常重要的。但破碎力又和許多因素有關(guān)，如物料的性質(zhì)、料塊的大小、物料在破碎腔里分布情況，破碎方法等。因此，不論采用那種計算方法，所求得結(jié)果都會與實際有一定誤差，只能作設(shè)計破碎機(jī)的初步計算依據(jù)，最后還個能忽視實際數(shù)據(jù)。 求旋回破碎機(jī)破碎力可根據(jù)破碎腔里的載荷計算。也可根據(jù)電動機(jī)功率計算。將計算結(jié)果再比較實際資料的數(shù)據(jù)，最后確定之。對于旋回破碎機(jī)，物料進(jìn)入破碎腔后，隨著壓碎而不斷地向排料口下落，最后通過排料口排出。在破碎腔里，大塊被粉碎成小塊的過程中，物料的松散體積從上到下也在逐漸地增加，而破碎腔橫截面的寬度卻逐漸地減少，使物料間空隙也逐漸減少，故物料壓實程度從上到下也是逐漸增大的。因此，物料隨壓實程度增加而更加緊密。此外，由于動錐的壓碎作用，使物料處于緊密的狀態(tài)，空隙降低。因此、動錐行程越大而物料密實程度也越大。但是，物料在破碎腔排料口只能密實而不能出現(xiàn)過壓實。這種情況與前面的壓碎實驗結(jié)果很相似，特別是與實驗曲線的壓碎階段相吻合。綜上所述，可認(rèn)為破碎腔中單位破碎力與破碎腔寵度成反比而與動錐擺動行程成正比。垂直動錐表面上意截面的單位破碎力。與其對應(yīng)的偏心距成正比，與破碎腔寬度成反比。如圖3—3所示。圖33 計算破碎力簡圖圖33 計算破碎力簡圖 如圖3—4所示，破碎力作用在動錐表面上的位置，也可認(rèn)為在動錐高度1/3處(從動錐上基面算起)。偏心鈾套的反作用位于偏心軸套1/2高度處。圖34 求破碎力 對懸掛點O的力矩方程式 （39） 由于破碎力相對于偏心距平面提前的—個角度，故偏心抽套內(nèi)孔與主軸接觸線平面和偏心距平面成角。偏心軸套與機(jī)架襯套接觸線平面也與偏心距平面成角，而且。因此，但相差太大，為使問題簡單化，認(rèn)為。一般則偏心軸套所受的力矩為 （310）式中 ——偏心鈾套內(nèi)孔半徑(m)； ——偏心軸套外半徑(m)； ——偏心距(m)； ——偏心袖套內(nèi)外表而的摩擦系數(shù)，將上式代入公式有 （311）由電動機(jī)功率可求得力矩M（Nm)值為 （312）式中 ——電動機(jī)的功率（） ——偏心軸套的轉(zhuǎn)速 ——傳動效率。 考慮電動機(jī)過負(fù)荷與破碎機(jī)運動部件的慣性力的影響其最大破碎力為 帶入數(shù)據(jù)得： 圖3—3給出了動錐上的載荷分布。為使問題簡化，我們用集中載荷分析主袖受力情況。破碎機(jī)工作過程中，可能出現(xiàn)三種工況：第一種是破碎機(jī)在正常工況下工作。此時動錐上作用有破碎力 (圖35)，可分解為垂直分力和，還有動錐自重和慣性力(由于慣性力較小，省略不計） 圖35 主軸受力情況（1） 第二種情況是破碎機(jī)在給料口破碎過大礦塊，此時產(chǎn)生破碎力（圖3—6)。它可分解為垂直分力和水平分力。第三種工況足破碎機(jī)出現(xiàn)過鐵時，產(chǎn)生破碎力可分解為垂直分力和水平分力 圖36 主軸受力情況（2）總傳動比為：查《機(jī)械設(shè)計手冊》[02]V帶的傳動效率 ；滾動軸承的傳動效率 聯(lián)軸器的傳動效率 圓錐齒輪的傳動效率 各軸的轉(zhuǎn)速：Ⅰ軸 Ⅱ軸 Ⅲ軸 各軸的輸入功率：Ⅰ軸 Ⅱ軸 Ⅲ軸 各軸的輸出轉(zhuǎn)矩：電動機(jī)輸出轉(zhuǎn)矩 V帶設(shè)計計算主電機(jī)的選擇型號：功率：轉(zhuǎn)速： 電壓： 根據(jù)工作情況查表得帶傳動的設(shè)計功率可由 （313）計算出來所以有 根據(jù)和，由設(shè)計手冊查得可選用普通V帶D型 查《機(jī)械設(shè)計手冊》[02] 取 驗算帶速V 確定大帶輪直徑 查《機(jī)械設(shè)計手冊》[02] 取標(biāo)準(zhǔn)值 （314） 取 查表取實際中心距： （315） 符合要求 查《機(jī)械設(shè)計手冊》[02]得： 所以 取 Z=10根材料的選擇: 帶輪的材料為HT200查表得D型帶的尺寸：頂寬節(jié)寬高度輪緣尺寸: 所以 小帶輪的直徑大帶輪的直徑 軸的設(shè)計計算Ⅰ軸