【文章內(nèi)容簡介】 校核法蘭部分強度：== （217） （218）其中 P====（219） == （220） = （221） =1 （222） == （223）所以 = （224） =+= MPa[] 滿足要求依據(jù)上面公式當墊片的厚度為大于10cm時就能滿足要求，為了滿足橫梁的強度和工藝性，墊片厚度選用25cm。因此可以推算橫梁的厚度取大于25cm即滿足要求。 八、缸筒法蘭連接螺釘： 螺釘所選材料型號≥／MPa≥／MPa≥／%3554032017= MPa = = MPa （225）z螺釘數(shù)12根。 k擰緊螺紋的系數(shù)變載荷 取k=4。 螺紋底徑, m: = MPa （226） 　　　　　 = MPa （227）屈服極限 安全系數(shù)。 5:= 　　 = MPa （228）九、墊片與橫梁間螺釘?shù)男：耍? MPa = = MPa （229）z螺釘數(shù)12根。 k擰緊螺紋的系數(shù)變載荷 取k=4。 螺紋底徑, m: = MPa （230） 　　　　　 = MPa （231）屈服極限 安全系數(shù)。 5:= 　　 = MPa （232）十、活塞桿直徑d的校核：表23 活塞桿所選材料型號≥／MPa≥／MPa≥／%45MnB10308359 （233）d= 滿足要求F—活塞桿上的作用力 —活塞桿材料的許用應力，=/ 十一、下缸的設計計算：型號≥／MPa≥／MPa≥／%4561036014十二、下缸管壁厚：公式: =++當～，用使用公式: = = m取 =為缸筒材料強度要求的最小，M 為鋼筒外徑公差余量，M為腐蝕余量，M 試驗壓力，16M時，取= P—管內(nèi)最大工作壓力為25 M 鋼筒材料的許用應力，M =/n鋼筒材料的抗拉強度，M n—安全系數(shù)，通常取n=5當時,材料使用不夠經(jīng)濟,應改用高屈服強度的材料.十三、下缸筒壁厚校核額定工作壓力, 應該低于一個極限值,以保證其安全. MPa===外徑 D=內(nèi)徑 同時額定工作壓力也應該完全塑性變形的發(fā)生:== MPa缸筒完全塑性的變形壓力, 材料屈服強度MPa鋼筒耐壓試驗壓力，MPa =～ MPa十四、缸筒的暴裂壓力 ==十五、缸筒底部厚度 缸筒底部為平面: mm 取 mm筒底厚，MM 十六、核算缸底部分強度按照平板公式即米海耶夫推薦的公式計算，缸底進油孔直徑為φ8cm，則 Ψ=== = =按這種方法計算[]=100MPa [] 所以安全 十七、缸筒端部法蘭厚度:h 　　　 == 取 h=40mm 法蘭外圓半徑。 螺孔直徑。 螺栓 – M12b—螺栓中心到倒角端的長度= = 16cm = = = h=4cm = = = = =十八、校核法蘭部分強度：==其中 P==== == = = ==所以 = MPa =264+= MPa[] 滿足要求 十九、缸筒法蘭連接螺釘： 螺釘所選材料型號≥／MPa≥／MPa≥／%3554032017= MPa = = MPa z螺栓數(shù)12根。 k擰緊螺紋的系數(shù)變載荷 取k=4。 螺紋底徑, m: = MPa 　　　　　 = MPa屈服極限 安全系數(shù)。 5:= 　　 = MPa 二十、墊片與橫梁間螺栓的校核：= MPa = = MPa z螺栓數(shù)12根。 k擰緊螺紋的系數(shù)變載荷 取k=4。 螺紋底徑, m: = MPa 　　　　　 = MPa屈服極限 安全系數(shù)。 5:= 　　 = MPa 二十一、活塞桿直徑d的校核： 活塞桿所選材料型號≥／MPa≥／MPa≥／%45MnB10308359 d= 滿足要求F—活塞桿上的作用力 —活塞桿材料的許用應力，=/第六節(jié) 確定快速空程的供液方式、油泵規(guī)格和電動機功率一、快速空程時的供油方式，只采用油泵來滿足很不經(jīng)濟，故決定用活動件自重快速下行的方式，使用充液閥從充液油箱吸油。二、確定液壓泵流量和規(guī)格型號 系統(tǒng)工作時所需高壓液體最大流量是主缸工作行程活塞腔的進油流量，為，主缸活塞回程時所需流量，為，頂出缸頂出時所需進油流量，，決定選用一臺ZB型斜軸式軸向柱塞泵公稱流量為，轉速為，型號1ZXB740。 電機選用三相異步電機，型號Y315L26，額定功率132/KW ，轉速為 ，電流246/A，%，重量1210千克。 軸向柱塞三、泵的構造與工作原理如圖所示，當傳動軸帶動柱塞缸體旋轉時，柱塞也一起轉動。由于柱塞總是壓緊在斜盤上，且斜盤相對剛體是傾斜的。因此，柱塞在隨缸體旋轉運動的同時，還要在柱塞缸體內(nèi)的柱塞孔中往復直線運動。 當柱塞從缸體柱塞塞孔中向外拉出時，缸體柱塞孔中的密閉容積便增大，通過配流盤的進油口將液壓油吸進缸體柱塞孔中；當柱塞被斜盤壓入缸體柱塞孔時，缸體柱塞孔內(nèi)的容積便減小，液壓油在一定的壓力下，經(jīng)配油盤的出油口排出。如此循環(huán)，連續(xù)工作。PVH泵的控制系統(tǒng)能調(diào)節(jié)液壓泵的工況，使排出液壓油滿足工作裝置需要。 2. 控制系統(tǒng) PVH泵的控制系統(tǒng)分為兩種：壓力補償控制系統(tǒng)和載荷感應壓力限定控制系統(tǒng)。 壓力補償控制系統(tǒng)是通過改變液壓泵的流量，保持設定的工作壓力來滿足工作要求的一種控制方式。 載荷感應壓力限定控制系統(tǒng)，是通過對工作載荷的壓力變化進行感應，自動調(diào)節(jié)液壓泵的工作狀態(tài)，以滿足特定系統(tǒng)工況的要求。第三章 壓力機的功能 液壓機外形圖1－充液筒；2－上橫梁；3－上液壓缸；4－上滑塊；5－立柱；6－下滑塊；7－下液壓缸；8－電氣操縱箱；9－動力機構液壓機是一種利用液體靜壓力來加工金屬、塑料、橡膠、木材、粉末等制品的機械。它常用于壓制工藝和壓制成形工藝，如：鍛壓、沖壓、冷擠、校直、彎曲、翻邊、薄板拉深、粉末冶金、壓裝等等。液壓機有多種型號規(guī)格，其壓制力從幾十噸到上萬噸。用乳化液作介質的液壓機，被稱作水壓機，產(chǎn)生的壓制力很大，多用于重型機械廠和造船廠等。用石油型液壓油做介質的液壓機被稱作油壓機，產(chǎn)生的壓制力較水壓機小，在許多工業(yè)部門得到廣泛應用。液壓機多為立式，其中以四柱式液壓機的結構布局最為典型，應用也最廣泛。，它主要由充液筒、上橫梁上液壓缸上滑塊立柱下滑塊下液壓缸7等零部件組成。這種液壓機有4個立柱，在4個立柱之間安置上、下兩個液壓缸3和7。上液壓缸驅動上滑塊4，下液壓缸驅動下滑塊6。為了滿足大多數(shù)壓制工藝的要求，上滑塊應能實現(xiàn)快速下行→慢速加壓→保壓延時→快速返回→原位停止的自動工作循環(huán)。下滑塊應能實現(xiàn)向上頂出→停留→向下退回→原位停止的工作循環(huán)。上下滑塊的運動依次進行，不能同時動作。第四章 壓力機液壓系統(tǒng)設計要求設計一臺壓制柴油機曲軸軸瓦的液壓機的液壓系統(tǒng)。軸瓦毛坯為：長寬厚 = 365 mm92 mm mm的鋼板，材料為08Al，并涂有軸承合金；壓制成內(nèi)徑為Φ220 mm的半圓形軸瓦。液壓機壓頭的上下運動由主液壓缸驅動，頂出液壓缸用來頂出工件。其工作循環(huán)為：主缸快速空程下行174。慢速下壓174?？焖倩爻?74。靜止174。頂出缸頂出174。頂出缸回程。液壓機的結構形式為四柱單缸液壓機。第五章 壓力機液壓系統(tǒng)工況液壓機技術參數(shù)：一、主液壓缸1．負載壓制力：壓制時工作負載可區(qū)分為兩個階段。第一階段負載力緩慢地線性增加，達到最大壓制力的10%左右，其上升規(guī)律也近似于線性，其行程為90 mm（壓制總行程為110 mm）第二階段負載力迅速線性增加到最大壓制力18105 N，其行程為20 mm?；爻塘Γ▔侯^離開工件時的力）：一般沖壓液壓機的壓制力與回程力之比為5～10，本壓力機取為5，故回程力為Fh = 105 N。移動件（包括活塞、活動橫梁及上模）質量＝3058 kg。（在實際壓力機液壓系統(tǒng)的設計之前，應該已經(jīng)完成壓力機的結構設計，這里假設已經(jīng)設計完成壓力機的機械結構，移動件的質量已經(jīng)得到。）2．行程及速度快速空程下行：行程Sl = 200 mm，速度v1＝60 mm/s；工作下壓：行程S2 = 110 mm，速度v2＝6 mm/s?？焖倩爻蹋盒谐蘏3 = 310 mm，速度v3＝53 mm/s。二、頂出液壓缸：頂出力（頂出開始階段）Fd＝105 N，回程力Fdh = 2105 N。；行程L4 = 120 mm，頂出行程速度v4＝55 mm/s，回程速度v5＝120 mm/s。