【文章內容簡介】 整體性較好，不需要設置伸縮縫合防震縫。 屋頂：屋頂按其外形一般分為平屋頂、坡屋頂、其它形式的屋頂。本工程采用坡屋頂（傾角 ），其排水坡度小于 5%，最常用的排水坡度為 2%3%，工程采用 2%的排水坡度。屋頂設計滿足功能，結構、 建筑藝術三方面要求，屋頂建筑的圍護結構，應抵御自然界各種環(huán)境因素對建筑物的不利影響。屋頂承受風、雨、雪等荷重及其自身重量，因此，屋頂也是房屋的承重構件，應有足夠的強度和剛度，以保證房屋的結構安全，并防止因過大的結構變形引起的防水原開裂、漏水、本工程采用女兒墻外排水。屋面采用剛性防水屋面（有保溫層），其構建簡單，施工方便，造價較低。本設計工程建筑立面設計力求給人一種均衡、和諧的感覺，與環(huán)境融于一體，充分體現(xiàn)了建筑物的功能，通過巧妙組合，使建筑物創(chuàng)造了優(yōu)美、和諧、統(tǒng)一而又豐富的空間環(huán)境，給人以美的享受。 結構方案的選擇：7按照指導老師統(tǒng)一要求，本工程設計采用磚砌體與鋼筋混凝土混合結構(簡稱磚混結構)體系。、屋蓋結構方案：各層樓面、屋面的主要部分采用混凝土現(xiàn)澆板、梁。：由于場地情況較好，土層均勻，持力層為第一層，采用條形基礎較為簡單，施工方便。、剛度設計計算步驟、原則：強度計算即為承載力計算，梁的承載力計算步驟為：、正截面受彎承載力計算：；；。、斜截面承載力計算：；；是否須按計算配箍；；。、正截面承載力按下列基本假定進行計算：；考慮混凝土的抗拉強度；，其極限壓應變取 ，相應的最大壓應力取混凝土軸心抗壓強度設計值。剛度計算即為變形驗算。受彎構件的變形驗算主要是短期剛度和長期剛度的計算。、原則：包括砌體荷載計算、靜力方案選擇、墻體高厚比驗算、墻體承載力驗算。主要是墻體高厚比驗算：整片墻的高厚比驗算和壁柱間墻或構造柱間墻的高厚比驗算。由于砌體的抗壓強度并不太高，此外塊材與砂漿間的粘結力很弱，使得砌體的抗拉、抗彎、杭剪的強度很低。所以，在混合結構的結構布置中，使墻柱等承重構件具有足夠的承載力是保證房屋結構安全可靠和正常使用的關鍵，特別是在需要進行抗震設防的地區(qū)，以及在地基條件不理想的地點，合理的結構布置是極為重要的，因此設計墻體時必須進行墻體驗算。8第 2 章 樓 板 設 計 樓 面 結 構 信 息 及 單 元 劃 分 ：結 構 板 厚 取 100㎜ ,并 在 ③ ～ ? ? 和 ? ～ ⑤ ⑦ 、 ? ～ ⑦ ⑨ 段 設L L L3,截 面 均 為 bh=240300。 對樓面做一定劃分并將樓梯間處做一些調整,選代表性部分作為計算單元，做法如圖 1： 樓 面 荷 載 計 算 ：　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 表 1　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　荷 載 種 類 標 準 值 KN/㎡ 備 注硬 木 地 板 15 厚 水 泥 砂 漿 20=10 厚 水 泥 砂 漿 找 平 20=100 厚 現(xiàn) 澆 板 25=恒荷載天 棚 粉 刷 按 樓 板 結 構 自 上向下列小 計 ++++=9活 載 所 有 房 間恒 荷 載 分 項 系 數 γ g= 活 載 分 項 系 數 γ q=樓 面 恒 載 設 計 值 :g== KN/㎡樓 面 活 載 設 計 值 ： q== KN/㎡ 標 準 層 設 計 ： 按 彈 性 理 論 計 算 板 ,根 據 連 續(xù) 多 跨 雙 向 板 的 實 用 計 算 法 計 算 —跨 中 最 大正 彎 矩 為 內 支 座 固 支 時 g+q/2 和 內 支 座 鉸 支 時 q/2 算 出 的 彎 矩 和 。 支 座 最 大負 彎 矩 為 內 支 座 固 支 時 g+q 求 得 (取 相 鄰 板 算 得 的 負 彎 矩 絕 對 值 的 較 大 值 )。g+q=+= KN/㎡ g+q/2=+= KN/㎡ q/2= KN/㎡ 板 計 算 跨 度 ：內 跨 L0=Lc Lc 為 軸 線 距 離邊 跨 L0=Ln+ｂ Ln 凈 跨 ， ｂ 為 梁 寬 板 彎 矩 計 算 ：考慮泊松比 Vc= 由于房間大小的差異，某些雙向板同方向相鄰跨度相差較大，因此對算得的彎矩應作一些調整。A 區(qū)格板：Lx=+= Ly= Lx/Ly= Mx=(+)(g+q/2)Lx178。+(+)(q/2)Lx178。=178。+?178。= KN?m/mMy=(+?)??178。+(+?)??178。 =+= KN?m/mMx?=?(g+q)Lx178。=??178。= KN?m/mMy?=??178。= KN?m/mB 區(qū)格板：Lx= Ly= Lx/Ly=Mx=(+?)??178。+(+?)??178。 =+= KN?m/mMy=(+?)??178。+(+?)??178。 =+= KN?m/mMx?=??178。= KN?m/mMy?=??178。= KN?m/m10C 區(qū)格板：Lx= Ly= Lx/Ly=Mx=(+?)??178。+(+?)??178。=+= KN?m/mMy=(+?)??178。+(+?)??178。=+= KN?m/mMx?=??178。= KN?m/mMy?=??178。= KN?m/mD 區(qū)格板：由于 D 區(qū)格板在 Y 方向與相鄰板 F(G)的跨度較大，因此在按g+q/2 算得的跨中彎矩曾的 10%，q/2 算得的跨中彎矩減小 5%。 Lx= Ly= Ly/Lx=Mx=(+?)??178。+(+?)??178。 =+= KN?m/mMy=(+?)??178。?+(+?)??178。?=+= KN?m/mMx?=??178。= KN?m/mMy?=??178。= KN?m/mE 區(qū)格板：同 D 區(qū)格板，對 X 向跨中彎矩進行調整 Lx= Ly= Ly/Lx=Mx=(+?)??178。?+(+?)??178。?=+= KN?m/mMy=(+?)??178。+(+?)??178。 =+= KN?m/mMx?=??178。= KN?m/mMy?=??178。= KN?m/mF 區(qū)格板：不考慮實際周邊板對跨中彎矩的影響 Lx= Ly= Ly/Lx=11Mx=(+?)??178。+(+?)??178。=+= KN?m/mMy=(+?)??178。+(+?)??178。 =+=Mx?=??178。= KN?m/mMy?=??178。= KN?m/mG 區(qū)格板： Lx=Ly= Lx/Ly=1Mx=(+?)??178。+(+?)??178。=+= KN?m/mMy=(+?)??178。+(+?)??178。 =+= KN?m/mMx?=??178。= KN?m/mMy?=??178。= KN?m/mH 區(qū)格板：對 X 向跨中彎矩進行調整 Lx= Ly= Ly/Lx=Mx=(+?)??178。?+(+?)??178。?=+= KN?m/mMy=(+?)??178。+(+?+)??178。 =+= KN?m/mMx?=??178。= KN?m/mMy?=??178。= KN?m/mI 區(qū)格板：將 Y 向跨中彎矩增大 10% Lx= Ly= Lx/Ly=Mx=(+?)??178。+(+?)??178。=+= KN?m/m12My=(+?)??178。?+(+?)??178。=+= KN?m/mMx?=??178。= KN?m/mMy?=??178。= KN?m/mJ 區(qū)格板： Lx= Ly= Lx/Ly=Mx=(+?)??178。+(+?)??178。=+= KN?m/mMy=(+?)??178。+(+?)??178。=+= KN?m/mMx?=??178。= KN?m/mMy?=??178。= KN?m/m 其中 Mx?y?為板底跨中沿 X(Y)向的最大正彎矩，Mx? ?y?為固定邊沿 X(Y)的支座負彎矩。 板 截 面 設 計 ： 因 短 跨 方 向 的 彎 矩 比 長 跨 的 大 ， 故 將 短 跨 方 向 的 鋼 筋 放 在 長 跨 鋼 筋 外 側 。短 跨 跨 中 截 面 的 有 效 高 度 =h20=10020=80mm， 長 跨 跨 中 截 面 有 效 h02=h130=10030=70mm。 板 配 筋 計 算 ： 取 內 力 臂 系 數 γ s=, As=m/(?fy?h0),板 采 用 C20 混 凝 土 、φ 8 鋼 筋 。 考 慮 實 際 施 工 中 的 缺 陷 及 日 后 使 用 的 要 求 ， 以 理 論 值 作 為 基 礎 適當 增 大 配 筋 。 各 板 配 筋 計 算 結 果 及 實 際 配 筋 見 表 2： 表 2截 面h0(mm)m(KN　m/m)As(mm178。/m) 配筋實有 As(mm178。/m)X 向 80 209 φ 8@180 279A區(qū)格Y 向 70 209 φ 8@180 27913X 向 80 234 φ 8@150 335B區(qū)格Y 向 70 214 φ 8@180 279X 向 80 232 φ 8@150 335C區(qū)格Y 向 70 202 φ 8@180 279X 向 70 229 φ 8@150 335D區(qū)格Y 向 80 265 φ 8@150 335X 向 70 178 φ 8@180 279E區(qū)格Y 向 80 272 φ 8@180 335X 向 70 71 φ 8@200 251跨中F區(qū)格Y 向 80 69 φ 8@200 251截 面 h0(mm) m(KN?m/m) As(mm178。/m) 配筋 實有 As(mm178。/m)X向70 60 φ 8@200 251G區(qū)格Y向80 53 φ 8@200 251X向70 184 φ 8@180 279H區(qū)格Y向70 243 φ 8@150 335X向80 190 φ 8@180 279I區(qū)格Y向70 179 φ 8@180 279X向80 213 φ 8@180 279跨中J區(qū)格Y向70 213 φ 8@180 279AE 80 506 φ 8@100 503支座AD 80 428 φ 8@100 50314　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　續(xù)表 2 樓 面 梁 設 計選 L1作 為 計 算 構 件 ， 截 面 b?h=240?300 受 力 分 析 及 內 力 計 算根 據 雙 向 板 傳 力 方 式 ， 可 知 L1除 承 受 自 重 外 還 承 受 由 A 區(qū) 板 傳 來 的 梯 形分 布 荷 載 和 D 區(qū) 傳 來 的 三 角 形 分 布 荷 載 . 如 圖 2：DE 80 506 φ 8@100 503DF 80 476 φ 8@100 503DC 80 476 φ 8@100 503DD 80 428 φ 8@110 457DG 80 476 φ 8@100 503DH 80 476 φ 8@100 503DI 80 428 φ 8@100 503FG 80 132 φ 8@200 251CB 80 471 φ 8@100 503CJ 80 463 φ 8@100 503IH 80 463 φ 8@100 503II 80 356 φ 8@110 457IJ 80 326 φ 8@110 457JJ 80 396 φ 8@110 457EF 80 376 φ 8@110 457HG 80 370 φ 8@110 457AB 80 421 φ 8@110 45715 L1與 圈 梁 整 澆 ， 故 將 L1兩 端 作 為 固 支(1)、 由 梯 形 分 布 引 起 的 支 座 彎 矩 ： 將梯形分布荷載轉化為等效均布荷載 ,eq它是根據支座彎矩相等的條件求出的 1 (()l ll????為 區(qū) 格 短 跨 跨 度 為 區(qū) 格 長 跨 跨 度 ）q?=?q?l=??= KN/m=(12α 178。+α 179。)q?=(12?178。+179。)?= KN/meM?支 =(1/12)? ?L178。=(1/12)??178。= KN?me 根 據 算 得 的 支 座 彎 矩 和 梁 上 荷 載 分 布 的 實 際 情 況 ， 由 平 衡 條 件 計 算 梁 的跨 中 彎 矩 和 支 座 剪 力 。 見 圖 3由平 衡 條 件 求 得 M?中 = KN?m Q?支 = KN(2)、 由 三 角 形 分 布 引 起 的 支 座 彎 矩 ： 將 三 角 形 分 布 荷 載 轉 化 為 等 效 均 布 荷 載 q?=?q?L=??= KN/m =(5/8)q?= KN/meM??支 =(1/12)? ?L178。=(1/12)??178。= KN/me按 荷 載 分 布 實 際 情 況 計 算 梁 跨