土木工程畢業(yè)設(shè)計-襄樊市某一生產(chǎn)車間單層廠房的設(shè)計(編輯修改稿)
2024-09-02 08:23 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 =DMIN，K=PMIN =45kN（1+++）=吊車豎向荷載DMAX，K、DMIN，K的作用位置與G3作用位置相同。 2）、吊車水平荷載TMAX，K的計算按每跨2臺吊車同時工作且達(dá)到最大起重量考慮。按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB500092001的規(guī)定，吊車荷載的折減系數(shù)為=，吊車水平系數(shù)=。吊車水平荷載的計算也可利用吊車豎向荷載計算時吊車糧支座反力影響線求的。每各車輪傳遞的水平力的標(biāo)準(zhǔn)值： TK=1/4（G2，K+G3，K）=1/4（75+200）=則AB跨的吊車傳給排架的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值： TMAX，K=∑TiYi==各跨吊車水平荷載TMAX，K作用在吊車梁頂面處。圖5 風(fēng)荷載本地區(qū)基本風(fēng)壓W0=。根據(jù)廠房各部分標(biāo)高（見建施圖）及地面粗糙度風(fēng)荷載高度變化系數(shù)下(B類)μs如圖6所示排架迎風(fēng)面及被風(fēng)面的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為ω1k=μs1μzω0== kN/m2ω2k=μs2μzω0== kN/m2則作用于排架計算簡圖（見建施圖）上的風(fēng)荷載設(shè)計值為 q1=6=q2=6=Fw=[(μs1+μs2)μzh1(μs3+μs4)μzh2]ω0B=[(+)+(+)] 6=右風(fēng)和左風(fēng)情況對稱,方向相反。圖6 風(fēng)荷載作用下雙跨排架的計算簡圖5 排架內(nèi)力分析 計算剪力分配系數(shù)單位力作用下懸臂柱的柱頂位移：δ=H3/(C0ECIL) C0=3/[1+λ3(1n)/n]計算有關(guān)參數(shù)見表 柱別n=Iu/Ilλ=Hu/HC0=3/[1+λ3(1n)/n]δ=H3/(C0ECIL)ηi=(1/δi)/∑(1/δi)V、Gn=λ=C0=δV=δG=1011 H3/EηV=ηG=Pn=λ=C0=δB=1011 H3/EηB= 恒載下排架內(nèi)力分析：恒載作用下排架計算簡圖如圖 所示，圖中重力荷載G及力矩是根據(jù)圖 確定的，即 G1= G1= G2= G3+ G4A=+= G3= G5A=40kN G4= 2G1=2= G5= G4B+2 G3= +2=G6= G5B=40kNM1= G1 e1==mM2=G1 (e0+e1)+G4Ae0G3e3=(+)+=m由于圖 所示排架為對稱結(jié)構(gòu)且作用對稱荷載排架結(jié)構(gòu)無側(cè)移，故各柱可按柱頂為不動鉸支座計算內(nèi)力，柱頂不動鉸支座反力Ri可按相應(yīng)公式計算對于V、G柱：n=。 λ=。則C1V、G=[1λ2(n1)/n]/[1λ3(1n)/n]=C3V、G=(1λ2)/[1λ3(1n)/n]=RV=M1C1/H+ M2C3/H=(+)/=(→)RG=(←)本設(shè)計中RB=0，求得Ri后可用平衡條件求出各截面的彎矩和剪力，柱各截面的軸力為該界面以上的重力之和，恒載作用下排架結(jié)構(gòu)的彎矩圖和軸力圖分別見圖7所示圖7 永久荷載作用下雙跨排架的計算簡圖 屋面活荷載下的排架內(nèi)力分析①VP跨作用屋面活荷載，排架計算簡圖如圖8所示，其中Q1=27kN,它在V柱柱頂及 變階處產(chǎn)生的力矩分別為M1A和M2A，在P柱柱頂產(chǎn)生的力矩為M1B。 M1A= Q1e1=27=m M2A= Q1(e0+ e1)=27(+)= M1B= Q1e1B=27= 對于V柱：C1V、G=； C3V、G=；則 RV=M1VC1/H+ M2VC3/H=（+）/=（→） 對于P柱：n=； λ= C1P=[1λ2(n1)/n]/[1λ3(1n)/n]= RP= M1PC1/H=（）/=(→) 則排架柱頂不動鉸支座總反力值為 R= RV+RP=+=(→)將R反向作用于排架柱頂，計算相應(yīng)的柱頂剪力，并與柱頂不動鉸支座反力疊加可得屋面活荷載作用于ＶＰ跨時的柱頂剪力，即 ＶV＝RV－ηVR==（→） ＶP＝RP－ηPR==（←） ＶG＝－ηGR==（←） 排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖8所示圖8②PG跨作用屋面活荷載由于結(jié)構(gòu)對稱，且PG跨與VP跨作用荷載相同，故只需將圖8中各力圖的位置及方向調(diào)整一下即可。圖9 吊車荷載作用下的排架內(nèi)力分析（不考慮廠房整體空間工作）①、VP跨有吊車荷載，Dmax,k作用在V柱，Dmin,k作用在P柱時排架內(nèi)力分析，其計算簡圖如圖14所示。Dmin,k在牛腿頂面處引起的力矩為MV=Dmax,ke3==mMP=Dmin,ke3B==m對于V柱：λ==；n==；C3= 則 RV =—C3=—（←）對于P柱：λ==；n==；則 C3P=（1λ2）/[1+λ3（1）]= 所以假設(shè)的排架柱頂不動鉸支座的支座反力之和R=RV+RP=—（←） 所以各柱頂?shù)膶嶋H剪力為： 0各柱頂?shù)膶嶋H剪力求出后，即可按懸臂柱進(jìn)行內(nèi)力計算，排架的彎距圖，柱底剪力（向左為正）和軸力圖如圖10所示。 圖10②、VP跨有吊車荷載，Dmax,k作用在P柱左，Dmin,k作用在V柱時排架內(nèi)力分析， MV=Dmin,ke3==mMP=Dmax,ke3B==m柱頂不動鉸支座的反力RV、RP及總反力R分別為RV =—C3=——（←）R=RV+RP=（→）各柱頂剪力分別為 0各柱頂?shù)膶嶋H剪力求出后，即可按懸臂柱進(jìn)行內(nèi)力計算，排架的彎距圖，柱底剪力（向左為正）和軸力圖如圖11所示。 圖11③、PG跨有吊車荷載，Dmax,k作用在P柱右，Dmin,k作用在G柱時排架內(nèi)力分析，其計算簡圖如圖18所示。根據(jù)結(jié)構(gòu)的對稱性及起重機噸位條件，內(nèi)力計算與“Dmax,k作用在P柱左，Dmin,k作用在V柱”時情況相同，只需將V、Ｇ柱的內(nèi)力對換并注意改變符號，可求得各柱內(nèi)力如圖
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