【文章內容簡介】 下連續(xù)安全運行。機組在額定負荷下運行時允許的最大背壓值為（a） 。 當自動主汽門突然脫扣關閉，發(fā)電機仍與電網并列時，發(fā)電機處于電動機運行狀態(tài)，此時允許的運行時間為 1 分鐘。 超速試驗時，汽輪機能在 112％額定轉速下作短期運行，這時任何部件都不超應力，各軸系振動也不超過報警值。汽輪發(fā)電機整體軸系的穩(wěn)定安全性計算由汽輪機福建大唐國際寧德發(fā)電二期工程 2660MW 機組汽輪機設備技術協議 技術規(guī)范 14 制造廠負責。 提供汽機在不同啟動條件下，定、滑壓的啟動曲線，從額定負荷（THA）到與鍋爐最低負荷相配合的滑壓和定壓運行曲線，以及滑參數停機特性曲線。曲線中至少包括主蒸汽和再熱蒸汽的壓力、溫度、流量以及機組的轉速、負荷變化等。賣方負責歸口機爐聯合啟動曲線，鍋爐廠配合并滿足汽輪機啟動要求。 汽輪機的起停方式和必要的運行數據詳見表 7710。 熱耗率保證值(1) 機組 THA 工況的保證熱耗率為：7350kJ/。(2) 賣方按下式計算汽輪發(fā)電機組在 THA 工況條件下的熱耗率（不計入任何正偏差值） 。汽輪發(fā)電機組熱耗率= hkwJikWkgHrfHtW?????/)()(式中：Wt 主蒸汽流量 kg/hWr 再熱蒸汽流量 kg/hHt 主汽門入口主蒸汽焓 kJ/kg△Hr 經再熱器的蒸汽焓差 kJ/kgHf 最終給水焓 kJ/kgkWg 發(fā)電機終端輸出功率 kW當采用靜態(tài)勵磁、電動主油泵時各項所消耗的功率kWi?以上公式是指未使用減溫水的工況，如使用時予修正。賣方按下列條件計算保證熱耗率：給水泵效率 83%給水泵汽輪機效率 81%再熱系統(tǒng)壓降 10%3 段抽汽壓損 3%，其它各段抽汽壓損 5%加熱器端差參考下表（加熱器號按抽汽壓力由高至低排列）HP1 HP2 HP3 LP5 LP6 LP7 LP8上端差℃ 0 0 下端差℃ 賣方提供在各工況下的給水泵汽輪機負荷。福建大唐國際寧德發(fā)電二期工程 2660MW 機組汽輪機設備技術協議 技術規(guī)范 15 賣方提供附詳細數據（包括流量、功率、壓降、端差、溫升、焓值等）的熱平衡圖，修正曲線及有關說明。提供進行熱耗值的測量、計算、修正時用的有關規(guī)程、規(guī)定。熱耗試驗標準采用 ASME PTC61996。 汽輪機及發(fā)電機各節(jié)點的設計扭矩、扭應力和安全系數及所對應的異常工況如下：最大工況考核截面 扭矩扭應力MPa 安全系數二相短路扭應力MPa高中壓前軸頸處 － － 高中壓后軸頸處 A 低壓前軸頸處 A 低壓后軸頸處 B 低壓前軸頸處 B 低壓后軸頸處 發(fā)電機前軸頸處 發(fā)電機后軸頸處 － － 高壓加熱器不屬主機配套設計，但賣方在汽機熱平衡計算時，提出各種運行工況下各高壓加熱器端差和參數。 VWO 工況作為汽輪機輔屬設備等設計選擇的基礎。 距汽輪機外殼外 1 米，汽機運轉層上 米高處的假想平面處所測得的噪聲水平不大于 85dB(A)。噪聲測量方法按 IEC61063:1991 進行。 汽輪機本體結構設計要求 一般要求(1) 設備滿足技術先進、安全可靠的要求，采用引進技術合作制造方式進行。設備的性能和質量由賣方對買方進行保證，引進技術設備的賣方的技術支持方也對賣方進行性能和質量保證。自主開發(fā)的部分，是技術先進、成熟，安全可靠的，有良好的應用業(yè)績。不使用試驗性的設計和部件。如果在原機型上有設計變更，賣方將事先向買方提出，并說明變更的原因及可能達到的效果。賣方提供的設備、部件最大限度的在工廠進行組裝。機組在出廠前進行盤車。(2) 主要部件材料及性能詳見表 721。(3) 在考慮軸系穩(wěn)定性時，已考慮蒸汽激振力的影響。(4) 汽輪機的滑銷系統(tǒng)保證長期運行靈活，滑銷系統(tǒng)采用自潤滑滑塊，不需在運福建大唐國際寧德發(fā)電二期工程 2660MW 機組汽輪機設備技術協議 技術規(guī)范 16 行中注入潤滑劑。(5) 機組的設計充分考慮到可能意外發(fā)生的超速、進冷汽、冷水、著火和突然振動。防止汽機進水的規(guī)定按 ASME TDP1 標準執(zhí)行。(6) 賣方對所有連接到汽缸上的管道，提出允許外部作用力及力矩的要求及計算公式。(7) 機組采用中壓缸啟動方式，并在高壓缸排汽出口處設有通風閥（VV 閥）與凝汽器相連，使高壓缸處于真空狀態(tài)以減少鼓風發(fā)熱，防止高壓缸過熱。(8) 本工程采用高、低壓兩級串聯汽輪機旁路。旁路的容量滿足機組安全啟動、停運和負荷快速升降及機組在任何工況下啟動（冷態(tài)、溫態(tài)、熱態(tài)、極熱態(tài)啟動）時保證主汽溫度和汽輪機金屬溫度相匹配的要求。賣方結合自己成熟和傳統(tǒng)的設計提出采用旁路系統(tǒng)的具體方案和要求，包括旁路的容量、參數、旁路的控制方式與機組運行方式匹配等設想，并提供相應配置的電廠機組運行情況。(9) 除回熱抽汽及給水泵汽輪機用汽外，機組能供給廠用蒸汽量: 冷段抽汽量暫定 20t/h，四級抽汽量暫定 75t/h，此工況下汽輪機也能帶額定負荷（THA） 。(10) 的蒸汽品質滿足機組運行的要求。(11) 刪除。(12) 刪除。(13) 機組沿轉子軸向不同位置上安裝兩套轉速測量裝置(汽機頭部、發(fā)電機側)。一套用于監(jiān)視控制，至少配三個轉速探頭；一套用于聯鎖保護，至少配四個探頭。(14) 賣方提供在最不利的運行條件下，一個抽汽逆止閥故障時，汽輪機的超速分析，并據此決定抽汽逆止閥的配供數量，汽輪機四段抽汽管道上安裝兩個抽汽逆止閥。(15) 汽輪發(fā)電機基座采用非彈簧基座。 汽輪機轉子及葉片(1) 汽輪機轉子采用無中心孔整鍛轉子。(2) 汽輪機設計允許不揭缸進行轉子的動平衡。(3) 轉子的臨界轉速符合 節(jié)的要求。(4) 各個轉子的低溫脆性轉變溫度（FATT）的數值詳見表 71，該數值為轉子毛坯供應商的保證值；賣方力爭降低轉子的低溫脆性轉變溫度，至少脆性轉變溫度值不影響機組啟動的靈活性。福建大唐國際寧德發(fā)電二期工程 2660MW 機組汽輪機設備技術協議 技術規(guī)范 17 (5) 轉子相對推力瓦的位置設標記，以便容易地確定轉子的位置。(6) 葉片的設計是先進的、成熟的，使葉片在允許的周波變化范圍內不致產生共振，低壓末級及次末級葉片的坎貝爾頻譜（CAMPBELL）圖如下： (7) 由于蒸汽參數高且采用直流鍋爐，汽輪機防止固體顆粒侵蝕（SPE ）所采用的措施（包括對系統(tǒng)的要求）說明如下：調節(jié)級采用新的斜面噴嘴型線（SPE 葉型）技術，使出汽邊內弧偏離 SPE 沖擊射線，減少打擊，有效減小噴嘴、調節(jié)級的 SPE；示意圖如下：優(yōu)化設計再熱第 1 級靜葉，設計合理的動靜葉軸向間隙，使動葉反射的 SPE 不能打在靜葉背弧上，徹底切斷 SPE 多重反射的途徑，從而有效防止 SPE，實現再熱第 1 級的無老化設計，提高持久效率。示意圖如下：對噴嘴和再熱第 1 級動靜葉采用 CrC 保護涂層技術，有效減小 SPE，提高持久效率。福建大唐國際寧德發(fā)電二期工程 2660MW 機組汽輪機設備技術協議 技術規(guī)范 18 對噴嘴、調節(jié)級和再熱第 1 級動靜葉采用耐沖蝕性能良好的含鈮鋼材料，已在國內外大型機組廣泛采用，實踐表明具有優(yōu)良的運行業(yè)績；在主汽閥入口上安裝濾網，可防止大顆粒固粒進入通流部分；新機組安裝及機組大修時需對鍋爐蒸汽發(fā)生器、再熱器及主要管道和主蒸汽管道、再熱蒸汽管道進行必要的清洗去除殘留物。(8) 任何一級蒸汽的含水量限制在優(yōu)良設計的百分比范圍內，以保證汽輪機有較長的壽命，低壓末級及次末級葉片具有必要的抗應力腐蝕及抗水蝕措施，汽輪機除了設有足夠的除濕用的疏水口以保證葉片安全之外，還采取下列一系列技術措施：① 40″末級葉片抗應力腐蝕的措施a 40″動葉片強度設計時利用有限元法進行局部應力的解析，使葉片強度高、蒸汽彎應力低； b 40″動葉片材料采用優(yōu)良的抗應力腐蝕性能材料 1Cr12Ni3Mo2VN（日立牌號KT5312AS6） ；對葉片進出汽邊區(qū)域和聯接件的工作面等有可能產生應力集中的部位進行噴丸強化處理，使表面殘余應力全部由拉應力狀態(tài)轉化為壓應力狀態(tài)，從根本上消除應力腐蝕的可能。② 40″末級葉片防水蝕的措施 a 在末級葉片隔板上設置去濕槽；b 適當增大動、靜葉間的軸向距離，減小水滴對動葉的沖擊能量，延緩水蝕的影響；c 優(yōu)化末級流場，提高根部反動度，避免低負荷時動葉根部出現倒流引起根部沖刷；d 末級頂部（包括葉冠進汽部分）采用高頻淬火，提高葉片抗水蝕能力；e 設有足夠的疏水口。 (9) 調節(jié)級葉片及動靜葉片采用更為合理的型線，以降低端部損失。為防止激振力引起軸系扭振造成葉片疲勞損壞，葉片的設計特別是葉根考慮有足夠的裕量。(10) 轉子及葉片材料詳見表 721，轉子重量、重心及轉子的慣性矩 Gr2值詳見福建大唐國際寧德發(fā)電二期工程 2660MW 機組汽輪機設備技術協議 技術規(guī)范 19 表 71。(11) 汽輪機各轉子在出廠前進行高速動平衡試驗，試驗精度達到 。(12) 每臺汽輪機轉子，在制造廠進行超速試驗，超速試驗在超過最高計算轉速 2%的情況下進行。最高計算轉速是在調速器失靈，轉速只受危急保安器動作限制時可能出現的轉速，這種試驗只能進行一次，連續(xù)時間不超過 10 分鐘。但在任何情況下，不超過額定轉速的 20%，超速試驗的轉速為 112%，進行的時間為 2 分鐘。(13) 為防止發(fā)電機產生的軸電流、軸電壓對汽輪機軸的損傷，在落地軸承箱的底板側面裝有接地裝置，將發(fā)電機產生的軸電流、軸電壓引入大地。(14) 轉子經軸系不平衡影響計算、軸系穩(wěn)定性計算、轉子扭振計算，且都處于合格范圍內，并將計算結果提供給買方確認。 汽缸(1) 汽缸的設計能使汽輪機在啟動、帶負荷、連續(xù)穩(wěn)定運行及冷卻過程中，因溫度梯度造成的變形量小，能始終保持正確的同心度。(2) 高、中、低壓缸均采用已有成熟運行業(yè)績的結構和材料。高壓內缸、噴嘴室及噴嘴、中壓內缸、導流環(huán)等部件選用在高溫下持久強度較高的材料。(3) 提供低壓缸自動噴水系統(tǒng)中本體管道、閥門、附件等和自動控制裝置。噴水裝置的安裝部件和噴水方向恰當，不能因噴水而損傷葉片，同時噴水量可根據排汽溫度自動控制。(4) 提供保護整個機組用的在每個低壓缸上半部設置的排汽隔膜閥（即大氣閥） ，該閥有足夠的排汽面積，排汽隔離閥的爆破壓力值為 kPa（g） 。(5) 提供汽缸法蘭螺栓的專用緊固工具及質量可靠的電加熱裝置，包括所有附件和控制設備。(6) 提供揭缸時分開汽缸結合面的裝置和措施。(7) 汽缸上的壓力（包括調節(jié)級） 、溫度測點齊全，位置正確，符合運行、維護、集中控制和試驗的要求。(8) 為防止蒸汽激振引起的低頻振動，高壓部分汽封選擇合適的汽封間隙及結構型式。汽缸端部汽封及隔板汽封有適當的彈性和推擋間隙，當轉子與汽缸偶有少許碰觸時，可不致損傷轉子或導致大軸彎曲。(9) 機組采用揭缸安裝的方法，所提供的設備、部件在工廠進行模塊組裝，解體發(fā)運到現場。福建大唐國際寧德發(fā)電二期工程 2660MW 機組汽輪機設備技術協議 技術規(guī)范 20 (10) 機組低壓缸與凝汽器的連接采用不銹鋼彈性膨脹節(jié)方式，凝汽器與基礎采用剛性支撐，即凝汽器中心點為絕對死點，在凝汽器底部四周采用聚四氟乙烯支撐臺板，使凝汽器殼體能向四周順利膨脹，考慮凝汽器抽真空吸力影響低壓軸承的支撐標高，安裝時適當上抬，凝汽器底部支撐在設計時已考慮承受凝汽器水壓試驗時的支撐重量，不需要臨時支撐。 軸承及軸承座(1) 主軸承的型式確保不出現油膜振蕩，各軸承的設計失穩(wěn)轉速在額定轉速125％以上，具有良好的抗干擾能力。充分考慮汽流激振力的影響。軸承的失穩(wěn)轉速及對數衰減率的計算數據詳見表 73。(2) 檢修時不需要揭開汽缸和轉子，就能夠把各軸承方便地取出和更換。(3) 主軸承是水平中分面的，不需吊轉子就能夠在水平、垂直方向進行調整，同時是自對中心型的。(4) 任何運行條件下，各軸承的回油溫度不超過 65℃，該軸承回油管上有觀察孔及溫度計插座。監(jiān)視油流的照明裝置用防爆型的，電壓不超過 12V。在油溫測點及油流監(jiān)視裝置之前，不有來自其他軸承的混合油流。(5) 運行中各軸承設計金屬溫度不超過 90℃，但烏金材料允許在 112℃以下長期運行。(6) 推力軸承能持續(xù)承受在任何工況下所產生的雙向最大推力。賣方提供顯示該軸承金屬的磨損量和每塊瓦的金屬溫度測量裝置，并提供回油溫度表。在汽缸或推力軸承的外殼上，設有一個永久性基準點，以確定大軸的位置。(7) 各支持軸承（包括發(fā)電機組的軸承）均設軸承金屬溫度測點（不小于兩點） 。(8) 軸承座上設置測量大軸彎曲，軸向位移、脹差和膨脹的監(jiān)測裝置。(9) 軸承座的適當位置上，裝設測量軸承座在垂直方向上以及測量軸在水平、垂直二個方向上振動的裝置。為了測量振動相位，在軸的外露部分裝置固定的鑒相信號標志，該位