【文章內容簡介】 生了 盒形件形狀橫向壓縮、縱向伸長的變形。而圓角部分，由于直邊的存在，金屬的流動，使圓角部分的變形程度大為減小。 盒形件的修邊余量當盒形件的高度小而對上口要求不高時，才可免去修邊工序。一般情況下，盒形件在拉深后都需要修邊，所以在確定毛坯尺寸和進行工藝計算之前，應在工件高度或凸緣寬度上加修邊余量。H0/r=18/3=6H0— 圖紙要求的盒形件高度△H— 修邊余量H — 記入修邊余量的工件高度r — 盒形件側壁間的圓角半徑 圖 盒形件修邊余量 7 / 42查文獻[5]表 424 得 △H=(~)H 0取 △H= 0==則 H= H 0+△H= 盒形件毛坯尺寸計算 r/(BH)=3/()= 查文獻[5]圖 457 可知此盒形件屬于 Пa 區(qū)，即角部圓角半徑較小的低盒形件。拉深特點：只有微量的材料從盒形件的圓角處轉移到側壁上去，而幾乎沒有增補側壁的高度。其毛坯尺寸計算步驟如下： (1)計算壁部展開長度： l=H+ 底由于筆記本電腦外殼兩側不是對稱的，且是一段圓弧，所以，側壁就取圓弧長度，兩側統一取 H=22mm l1=22+= l2=+=(2)按拉深計算角部毛坯半徑 R當 r=r 底 時 R1=(2rH1)1/2=() 1/2=12mm R2=(2rH2)1/2=() 1/2=11mm 統一取 R=12mm 圖 毛坯尺寸計算方法(3)從 ab 線段的中心向半徑為 R 的圓弧引切線。(4) 在直線與切線的交接處，用半徑為 R 的圓弧，光滑連接，即可得出毛坯外形。 按上述方法計算出毛坯尺寸及外形為：8 / 42H/B=t/Dｘ100=1/293ｘ100=r/B=3/260=查文獻[5]表 426 H/B1=H/B1 H/B, 所以可以一次拉成 圖核算角部的拉深系數 毛坯尺寸、外形對于低盒形件,由于圓角部分對直邊的影響較小,圓角處的變形最大,故變形程度用圓角處的假想系數來表示：m=r/ky式中 r —角部的圓角半徑 ky—毛坯圓角部分的假想半徑當 r=r 底 時，拉深系數可以用 H/r 的比值來表示，本產品 r=r 底 ，所以 m=1/(2H/r)1/2=查文獻[5]表 427 t/Dｘ100=1/293ｘ100= r/B1=3/293= m1==mm1 所以可以一次拉成 排樣設計及材料利用率計算 排樣方式：為使模具設計簡單以及送料方便，故選用尺寸為 1000ｘ750mm,厚 的鎂板，9 / 42每塊生產 6 件。 材料利用率計算： 工藝方案的確定 基本工序的確定：該零件加工的基本工序確定為落料、拉深、沖孔、修邊。對于本產品，如果省去切口工序，即在落料時把切口部分的材料去掉，毛坯外形為 ，圖 毛坯外形圖顯然，如果這樣則可以省去一道工序，但是，在以后的拉深過程中，各邊會發(fā)生很大變形，不能保證零件的尺寸精度要求，所以此種方法不能用，切口工序必須有，且應該放在后面的工序中。顯然不能先沖孔在拉深，否則孔很容易變形。若先拉深后沖孔，則能保證成形后尺寸要求。按照常理，落料拉深完全可以做成復合模，但由于鎂合金在拉深時必須加熱，且在拉深過程中，需要設置拉深筋、拉深坎，所以不宜使用落料拉深復合模。 不同工藝方案的比較方案一：落料拉深沖孔修邊方案二：落料拉深復合模沖孔 修邊方案三：落料、拉深、沖孔級進模 修邊10 / 42方案四：落料（切口部分材料落料先切去）拉深沖孔復合模比較以上四種方案，顯然，方案四中落料時省去切口工序，將導致精度不能達到要求，而且在拉深過程中需要加熱，并且拉深速度比較慢，所以不宜設計復合模，所以方案四不宜選用。方案三 設計級進?？梢允∪スば颍股a效率提高，但是它存在和方案四相同的問題，那就是拉深時需要加熱，且拉深速度較慢，這樣加熱時所有的零件一起加熱浪費資源，而且，成本過高，所以也不宜選用。方案二 也是由于拉深時需要加熱，不宜選用復合模。方案一 設計單工序模，雖然這樣效率雖然不是最高，但從節(jié)約資源的角度和從科研方面來講都是最好的，所以選用方案一。 . 工藝計算 落料工序落料工序采用平刃口落料力F 落 ===(339+297) ｘ1ｘ140=252616N=其中 t— 材料厚度 ，單位為[mm]；τ—材料抗剪強度， 單位為[Mpa]。L—沖裁周長 ，單位為[mm]；卸料力F 卸 =K3 F 落查文獻[3]表 210 得 K 3=F 卸 ==所以 F 總 = F 落 + F 卸 =+=所以選擇 Y32100 型液壓機落料時凸、凹模工作部分的尺寸與公差確定凸、凹模尺寸及制造的原則：(1)落料件的尺寸取決于凹模尺寸，沖孔尺寸取決于凸模尺寸。11 / 42(2)根據刃口的磨損規(guī)律，如果刃口磨損后尺寸變大，則刃口應取接近或等于工件的最小極限尺寸，如果刃口磨損后尺寸減少，則刃口應取接近或等于工件的最大極限尺寸。(3)在選擇凸凹模尺寸公差時，既要保證工件的精度要求和合理的沖裁間隙，又不能使凸凹模的尺寸精度過高。對于簡單形狀的沖裁模具一般采用凸凹模分開加工落料件尺寸 D0△Dd=(Dx△) 0δdDp=(DZmin)0δp = (Dx△ Z min) 0δp式中Dd、D p—分別為落料件凹模和凸模尺寸△—工件公差δ p、δ d—分別為凹模、凸模制造公差x—磨損系數工件精度為 IT14 取 x=，對直邊部分查文獻[3]表 26 得 δ p=δ d=查文獻[8]附表 1 得 △ 1= mm△ 2= mm表 1220 Zmin= mmDd1=（） 0+=+Dp1=（） =Dd2=() 0+=+Dp2=()=圓角部分D0=24 D039。=22查文獻[3] 得 δ p= mmδ d= mm查文獻[8]附表 1 △ 1=△ 2= mm12 / 42表 1220 Zmin= mmDd0=() 0+=+ Dp0=()=Dd039。=() 0+=+Dp039。=()= 拉深工序拉深時需要加熱到 300℃，用來提高鎂合金的拉深性能，常溫下，鎂合金不能拉深。查文獻[9]附表 A2 得 300℃時其抗剪強度 τ=35~50Mpa抗拉強度 σ b=30~50 Mpa查文獻[8]表 1429 盒形件一次拉深時的拉深力 F 拉 F 拉 =(2A+)tσ bK4其中 A、B—盒形件的長與寬r—盒形件圓角半徑t—材料厚度σ b—抗拉強度 單位(Mpa)K4—系數H/B=r/B=3/260=t/Dｘ100=1/297ｘ100=查文獻[80]表 1433 得 K 4=所以F 拉 =（2ｘ260+）=39369N≈40KN查文獻[8]表 1426 得壓邊力 F 壓 =APA—壓邊圈下的坯料面積13 / 42P—單位壓邊力由文獻[8]表 1428 得 P=3F 壓 =（293ｘ340260ｘ305）ｘ3=60960 N≈61 KN總壓力F 總 = F 拉 + F 壓 =40 KN +61 KN =101KN所以選擇 Y32100 型液壓機 沖孔工序沖孔力F 沖 ==[81ｘ4+4π(15+13)/2]ｘ1ｘ140=99008N≈99KN推料力F 推 =n K 推 F 沖 ==卸料力F 卸 =K 卸 F 沖 == KNn=5 是同時留在凹模刃口內廢料的片數查文獻[3]表 210 得 K 推 = K 卸 =F 總 =F 沖 +F 推 +F 卸 =99++=130 KN所以選擇 Y32100 型壓力機 修邊工序對于筆記本電腦外殼兩端的缺口，可以通過切口工序完成，切口又分兩個方向進行，水平方向和垂直方向，并且切口 2 之間的距離只有 5mm，切口 3 的長度較大，所以不能一次切成，要先在切口 3 的水平方向切一次，然后再切 3 的垂直方向，再在切口 2 上水平垂直方向一次切成。此時修邊工序才算完成。切邊力的計算： 圖 修邊順序(1)第一次切邊 F 切 = 14 / 42式中：F 切 －切邊力（N）L－工件輪廓周長（mm）t材料厚度（mm）τ材料的抗剪強度（Mpa）則 F 切 =780140＝141960N=142（KN）(2)第二次切邊F 切 =則 F 切 =724140＝131768N=132（KN）(3)第三次切邊F 切 = F 切 1+F 切 2=（802+182）1140+（802+42）1140=64792N =65KN選擇 J312500 型閉式單點壓力機 沖壓工藝過程卡片表 沖壓工藝過程卡片產品型號 零件圖號湖南大學沖壓工藝卡片