【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 算中只將橫隔梁自重作為集中力作用在支承節(jié)點(diǎn)上。一、一期恒載（主梁自重） 34125/????中 6127NN??邊二、二期恒載（現(xiàn)澆橋面板濕接縫折算成線荷載） ??2中 ?邊 三、三期恒載（包括欄桿、人行道、橋面鋪裝） 欄桿集度： 分配到每個(gè)主梁的集度為 人行道集度：分配到每個(gè)主梁的集度為 m 橋面鋪裝： ???????為了簡(jiǎn)化計(jì)算將橋面鋪裝的重力平均分配給每根主梁，得: ? 因而： 四、橫隔梁重力根據(jù)結(jié)構(gòu)尺寸一塊預(yù)制橫隔板的體積為： ???橫在中主梁上有 14 塊橫隔梁預(yù)制塊，邊主梁上有 7 塊橫隔梁預(yù)制塊。將其產(chǎn)生的重力沿主梁縱向均勻分?jǐn)?，則，中、邊主梁橫隔梁產(chǎn)生的重力為： 中主梁 ????? 邊主梁 b737???五、計(jì)算結(jié)果大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 13 由施工過程可知，g 1 適用于主梁第一、二、三施工階段恒載內(nèi)力計(jì)算，g2+g1 適用于第四施工階段恒載內(nèi)力計(jì)算，g 1+g2+g3 適用于第五施工階段恒載內(nèi)力計(jì)算。則根據(jù)單元?jiǎng)澐旨跋鄳?yīng)的恒載集度，采用平面桿系有限元專用軟件進(jìn)行恒內(nèi)力計(jì)算。其匯總表見 511表 511 恒載集度匯總：適用施工階段 梁類一期恒載 1g(/)kNm二期恒載 2g(/)k三期恒載 3g(/)kNm恒載匯總(/)k中 ①、②、③邊 中 ④邊 中 ⑤邊 六、主梁控制截面詳圖（如圖 461）圖 461 主梁控制截面詳圖其控制截面全是每跨梁的支座、1/2 跨、1/4 跨、3/4 跨處。七、恒載內(nèi)力匯總（只對(duì)中梁進(jìn)行計(jì)算，未考慮現(xiàn)澆段收縮徐變） 計(jì)算跨徑：L=第一施工階段：是四跨簡(jiǎn)支梁狀態(tài)，支座為中臨時(shí)和邊永久組，荷載為自重。圖 471 為第一施工階段的彎矩和剪力內(nèi)力圖，表 471 為剪力和彎矩的內(nèi)力匯總。大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 14 圖 471 第一施工階段內(nèi)力圖表 471 g1 在第一施工階段的恒載內(nèi)力截面號(hào) 剪力（kN） 彎矩(kN/m) 截面號(hào) 剪力（kN） 彎矩(kN/m)1 102 13 102 2 102 103 14 102 1033 103 15 1034 102 103 16 102 1035 102 17 102 6 18 7 102 19 102 8 102 103 20 102 1039 103 21 10310 102 103 22 102 10311 102 23 102 12 24第二施工階段：兩個(gè)邊跨合攏，邊跨變?yōu)槿邕B續(xù)梁，兩大跨一小跨，中永久支座激活，此時(shí)，由現(xiàn)澆段混凝土的收縮徐變。圖 472 為二施工階段的內(nèi)力圖，表 472 為內(nèi)力匯總。圖 472 二施工階段內(nèi)力圖大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 15 表 472 g1 在第二施工階段的恒載內(nèi)力截面號(hào) 剪力（kN） 彎矩(kN/m) 截面號(hào) 剪力（kN） 彎矩(kN/m)1 102 13 102 2 102 103 14 102 1033 0 103 15 0 1034 102 103 16 102 1035 102 17 102 6 18 7 19 8 103 20 1039 102 103 21 102 10310 102 103 22 102 10311 23 12 24 第三施工階段：中跨合攏，加中永久支座 2，圖 473 為第三施工階段內(nèi)力圖，表 473 為第三施工階段的內(nèi)力統(tǒng)計(jì)表。圖 473 第三施工階段內(nèi)力圖表 473 g1 在第三施工階段的恒載內(nèi)力截面號(hào) 剪力（kN） 彎矩(kN/m) 截面號(hào) 剪力（kN） 彎矩(kN/m)1 102 13 2 102 103 14 102 1033 103 15 1034 102 103 16 102 1035 6 大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 16 7 8 102 103 20 102 1039 103 21 10310 102 103 22 102 10311 102 12 第四施工階段：在現(xiàn)澆段達(dá)到一定強(qiáng)度后，拆除臨時(shí)支座，并且現(xiàn)澆縱向濕接縫。即加自重 2。圖 474 為第四施工階段的內(nèi)力圖，表 474 為第四施工階段的內(nèi)力匯總。圖 474 第四施工階段的內(nèi)力圖表 474 g1+g2 在第四施工階段的恒載內(nèi)力截面號(hào) 剪力（kN） 彎矩(kN/m) 截面號(hào) 剪力（kN） 彎矩(kN/m)1 102 13 102 2 102 103 14 102 1033 103 15 1034 102 103 16 102 1035 102 17 102 6 102 102 18 102 1027 102 19 102 8 102 103 20 102 1039 103 21 10310 102 103 22 102 10311 102 23 102 12 102 102 24大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 17 第五施工階段：加橋面鋪裝，即二期恒載激活，圖 475 為第五施工階段的內(nèi)力圖，表 475 為第五施工階段內(nèi)力匯總表。圖 475 第五施工階段內(nèi)力圖表 475 g1+g2+g3 在第五施工階段的恒載內(nèi)力截面號(hào) 剪力（kN） 彎矩(kN/m) 截面號(hào) 剪力（kN） 彎矩(kN/m)1 102 13 102 1022 102 103 14 102 1033 102 103 15 102 1034 102 103 16 102 1035 102 102 17 102 1026 103 18 1037 102 102 19 102 1028 102 103 20 102 1039 102 103 21 102 10310 102 103 22 102 10311 102 102 23 102 12 102 102 24 第六施工階段：考慮混凝土的長(zhǎng)期的收縮徐變，定義一個(gè)施工階段，持續(xù)時(shí)間為 15000 天，分五個(gè)子步驟。表 476 為第六施工階段的內(nèi)力圖。圖 476 第六施工階段內(nèi)力圖大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 18 g1+g2+g3 在第五施工階段的恒載內(nèi)力（考慮現(xiàn)澆段的收縮徐變）截面號(hào) 剪力（kN） 彎矩(kN/m) 截面號(hào) 剪力（kN） 彎矩(kN/m)1 102 13 102 1022 102 103 14 102 1033 102 103 15 102 1034 102 103 16 102 1035 102 102 17 102 1026 103 18 1037 102 102 19 102 1028 102 103 20 102 1039 102 103 21 102 10310 102 103 22 102 10311 102 102 23 102 12 102 102 24第五章 活載內(nèi)力計(jì)算一、折減系數(shù)、車道荷載、沖擊系數(shù) 橋面凈寬為 +2，其設(shè)計(jì)車道數(shù)為單向兩車道，由《橋規(guī)》可查得：兩車道的車道折減系數(shù)為 ξ=，即，可以不計(jì)，此橋跨度為 30m，由橋規(guī)可知不計(jì)縱向折減。 此橋采用車道荷載為公路II 級(jí)，其均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 qk和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 PK按公路I 級(jí)車道荷載的 倍計(jì)算。即 PK=280=210KN， qk=。計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)，上述集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 PK時(shí)應(yīng)乘以 的系數(shù)。 對(duì)于連續(xù)梁，計(jì)算沖擊力引起的正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時(shí)采用 ；計(jì)算連續(xù)1f梁的沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時(shí)采用 。2f此設(shè)計(jì)中， ， ， ，??(m)cI???30l?，代入上式得：/.69/cmGgs? ， 。將以上 ， 代入得；=???當(dāng) 時(shí) ， 1f2 ????大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 19 二、橫向分布系數(shù)的計(jì)算連續(xù)梁橋荷載橫向分布的簡(jiǎn)化實(shí)用計(jì)算方法是按等剛度原則將連續(xù)梁的某一跨等代為等跨徑的等截面簡(jiǎn)支梁來計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)。本設(shè)計(jì)是四跨等跨連續(xù) T 梁，計(jì)算跨徑取為 ；又因每片 T 梁僅在支點(diǎn)附近很小區(qū)域內(nèi)腹板尺寸有所改變，但仍可近視按常截面 T 梁來考慮，這樣帶來的誤差很小的，綜上所述此設(shè)計(jì)可簡(jiǎn)化為四等跨常截面 T 梁橋。而對(duì)等跨常截面連續(xù)梁等效簡(jiǎn)支梁抗彎慣性矩?fù)Q算系數(shù)為：邊跨 ，中跨 。而抗扭慣性矩?fù)Q算系數(shù)為：???? 。12??:前面已經(jīng)計(jì)算了抗彎剛度，現(xiàn)在只需計(jì)算截面抗扭剛度，對(duì)于 T 形截面的抗扭剛度的計(jì)算可以看作是由若干個(gè)實(shí)體矩形截面組成的截面，其抗扭慣性矩等于被分割的各個(gè)矩形截面的抗扭慣性矩自之和，即：根據(jù)普朗特的薄膜比擬法劃分 T 梁：右面面是分割示意圖：b1=160cm,t1=,ai=。b2=18cm,t2=170cm,a2=。b3=40cm,t3=20cm,ai= 將以上數(shù)據(jù)代入 IT得：（1） 、邊跨荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算 邊跨的等剛度常截面簡(jiǎn)支梁的抗彎慣性矩和抗扭慣性矩為； ，* .()Im???* .()TIm?? 比例參數(shù) 值為；（β 值對(duì)結(jié)果的影響很小可以忽略）??與 查表得：（內(nèi)插法）由于對(duì)稱只需查一、二號(hào)梁的。 ij?ij?1?11 12 13 14 21 22 23 24 21..??????3 41236+94852730=.29TiIabt??31nTiiIabt??大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 20 圖 521 邊跨的橫向分布影響線由上表的邊跨的橫向分布影響線如上圖：（2） 、中跨荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算，* ()Im???* .()TIm??比例參數(shù) 值為；（β 值對(duì)結(jié)果的影響很小可以忽略）??與查表得：（內(nèi)插法）由于對(duì)稱只需查一、二號(hào)梁的。 ij?ij?2?11 12 13 14 21 22 23 24 由上表的中跨的橫向分布影響線如下圖：圖 522 中跨的橫向分布影響線22..??????大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 21 三、橫向布載求車輛、人群的橫向分布系數(shù)車道荷載橫向分布系數(shù)應(yīng)按設(shè)計(jì)車道數(shù)如下圖布置：（一）邊跨橫向布載一號(hào)梁布載圖如下由圖可知：二號(hào)梁布載圖如下由圖可知： ??????????..?..4cr大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 22 （二） 、中跨橫向分布系數(shù)一號(hào)梁布載圖如下由圖可知： 二號(hào)梁布載圖如下由圖可知：（三） 、求剪力時(shí)的橫向分布系數(shù)??????.6..r???cqm????.69..4cr?大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 23 應(yīng)用杠桿法求的，計(jì)算圖如下圖 533 邊跨： ，?? 中跨： ，r4圖 533 杠桿法求人群荷載剪力影響線圖示四、橫向分布系數(shù)的匯總邊 跨 中 跨系 數(shù)邊梁（彎）中梁（彎）剪力 邊梁（彎）中梁（彎）剪力cqm 由《橋規(guī)》可得：當(dāng)橋梁的計(jì)算跨徑小于或等于 50m 時(shí)，人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值取 ，本設(shè)計(jì)人行道寬為 ，即，人群荷載每沿米為 ，表邊跨與中跨橫向分布系數(shù)比較可得：中跨比邊跨所承擔(dān)的荷載跟多，中跨中邊梁（彎）又比中梁（彎）的系數(shù)大，可見中跨邊梁最危險(xiǎn)，為簡(jiǎn)化計(jì)算以下過程中統(tǒng)一按中跨邊梁的荷載橫向分布系數(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì)，這樣整個(gè)橋梁都安全。即：計(jì)算彎矩時(shí)全梁長(zhǎng)取 ， 。 ??載全梁取 ，人群荷載在每跨 1/4 到支座處由 過渡到 ?由以上分析可知；計(jì)算人群荷載的剪力效應(yīng)時(shí)，支座處的橫向分布系數(shù)比跨中大，而在計(jì)算車輛荷載引起的剪力效應(yīng)時(shí)，支座處的橫向分布系數(shù)比跨中的小，綜合考慮后，全橋在計(jì)算車輛、人群引起的彎矩和剪力效應(yīng)時(shí)全橋都采用跨中的橫向分布系數(shù)，這樣是偏安全的，也簡(jiǎn)化了計(jì)算。五、活載內(nèi)力計(jì)算計(jì)算時(shí)采用 Midas 軟件在主梁活載內(nèi)力影響線上動(dòng)態(tài)加載可求的活載最大大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 24 內(nèi)力 551：圖 551 單元?jiǎng)澐种髁夯钶d橫向分布系數(shù)確定之后，將活載乘以相應(yīng)橫向分布系數(shù)后，在主梁內(nèi)力影響線上最不利布載，可求得主梁最大活在內(nèi)力，計(jì)算公式為： ??1PiSmPy?????式中： 主梁最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力） 。P 汽車荷載沖擊系數(shù)，本設(shè)計(jì) 。(1)??(1).32??? 車道折減系數(shù)，本設(shè)計(jì) 。?? 荷載橫向分布系數(shù)，本設(shè)計(jì)汽車的橫向分布系數(shù)在主梁各跨內(nèi)im取相同值， ， .?0531cr? 主梁的車道荷載（集中力和均布荷載） 。iP 主梁內(nèi)力影響線的豎標(biāo)值。iy具體計(jì)算時(shí)采用專用軟件（midas）在主梁上動(dòng)態(tài)加載可求得活載最大內(nèi)力,在 Midas 分析選項(xiàng)中打開移動(dòng)荷載分析控制，將沖擊系數(shù)根據(jù)以上計(jì)算的沖PS擊系數(shù)用戶自定義。下面應(yīng)用表格對(duì)活載內(nèi)力計(jì)算做統(tǒng)了計(jì)。然后，對(duì)最終結(jié)果進(jìn)行比對(duì)、分析。找到最不利位置。表 551 車道荷載作用下各個(gè)控制截面的最