【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 = kN/m框架梁恒荷載如圖24（a），（b） 圖24（a） 樓面梁恒荷載圖 ’ 圖24（b） 樓面梁活荷載圖（5）柱自重：底層柱自重： = kN其余各層柱自重： = kN混凝土容重取，已考慮柱外抹灰重 荷載作用下的框架內(nèi)力分析: 風(fēng)荷載作用下框架內(nèi)力分析及側(cè)移驗(yàn)算(1）、風(fēng)荷載：基本風(fēng)壓w0 = ㎡，風(fēng)載體型系數(shù)，風(fēng)壓高度變化系數(shù)按C類粗糙度查表21如下： 表21 風(fēng)壓高度變化系數(shù)表 離地面高度 /m51015203040 結(jié)構(gòu)在Z高度處的風(fēng)振系數(shù)可按下式計(jì)算： 脈動(dòng)增大系數(shù)可由查表得?；咀哉裰芷冢? 查表知：脈動(dòng)增大系數(shù)脈動(dòng)影響系數(shù)查表知： 表22 風(fēng)壓高度變化系數(shù)表 層數(shù)高度12111098307654312210 振型系數(shù)均取第一振型，可得,如表23：表23 風(fēng)壓高度變化系數(shù)表 層數(shù)高度（m）12111098307654312210 由公式求得表24：表24 風(fēng)壓高度變化系數(shù)表 層數(shù)高度（m）12111098307654312210 求得如表25表25 風(fēng)壓高度變化系數(shù)表 層數(shù)高度（m）12111098307654312210 將風(fēng)荷載換算為作用于框架每層節(jié)點(diǎn)上的集中荷載，則2—12層迎風(fēng)面受風(fēng)面積為，1層迎風(fēng)面受風(fēng)面積為集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值如表26：表26 集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 層數(shù)高度（m）各層柱頂集中風(fēng)荷載12111098307654312210 計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖25： 圖25 計(jì)算簡(jiǎn)圖(2）、柱的抗側(cè)剛度：僅計(jì)算KJ6，計(jì)算結(jié)果及過程如表27，28：表27 底層柱的抗側(cè)剛度 柱 D邊柱（2根）75210中柱（2根） 111339底層=373098N/mm其余各層柱康側(cè)剛度表28 其余各層柱康側(cè)剛度 柱 D邊柱（2根）23257中柱（2根）68714 其余各層 =183942N/mm1） 風(fēng)荷載作用下的側(cè)移驗(yàn)算：水平荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式計(jì)算 各層的層間側(cè)移值求得以后，頂點(diǎn)側(cè)移為各層層間側(cè)移之和。框架在風(fēng)荷載作用下的側(cè)移計(jì)算見下表29：表29 框架在風(fēng)荷載作用下側(cè)移計(jì)算 層次各層風(fēng)荷載pi / kN層間剪力Vi /kN側(cè)移剛度 （kN/m）層間側(cè)移Δui /mΔui/h1241412603901/24000112603901/11613102603901/818292603901/620782603901/521772603901/450062603901/400052603901/363642603901/336432603901/313022603901/295112742001/2903 框架總側(cè)移u=∑Δui=層間側(cè)移最大值為1/2903，小于1/550，滿足側(cè)移限值。2） 風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力分析（D值法）第十三層A軸線柱：求柱剪力：因32213/260390=則V== kN反彎點(diǎn)高度：由=,查得==, =0, =, =0,柱頂不考慮 ，則y=++=柱端彎矩：柱頂：=(1+) = 柱底： ==B軸線柱：柱剪力：因97982/260390= 則V==反彎點(diǎn)高度：由=,查得==, =0, =, =0,柱頂不考慮 ，則y=++=柱端彎矩：柱頂：=() = 柱底：== 其余各層計(jì)算過程如下表210所示： 表210 各層柱端彎矩 層數(shù)A軸B軸D/∑DV(KN)Y(m)()()D/∑DV(KN)Y(m)()()121110987654321 梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算由梁端彎矩求得梁端剪力如表211: 表211 各層梁端彎矩 層次AB跨梁BC跨梁柱軸力LLA軸柱B軸柱12177。177。11177。177。10177。20177。9177。177。8168168177。177。7177。177。6177。177。5177。177。7174177。177。3177。177。10772177。177。1177。220177。 柱軸力前的正負(fù)號(hào)表示風(fēng)荷載可左右兩方向作用于框架，當(dāng)風(fēng)荷載反向作用于框架時(shí)，軸力將變號(hào)。 恒荷載作用下框架內(nèi)力分析 梁端、柱端彎矩采用分層法計(jì)算。分層法除底層以外，且傳遞系數(shù)，由1/2改為1/3，以考慮假設(shè)的柱上下端與實(shí)際情況的出入由于結(jié)構(gòu)和荷載均對(duì)稱，故計(jì)算時(shí)可用半框架。(1) 梁固端彎矩 頂層：AB跨: q== kN/m= BC跨: q= kN/m = 其余層：AB跨: q= kN/m= BC跨: q= kN/m= (2) 彎矩分配系數(shù)頂層: 頂層彎矩分配系數(shù)如圖26 圖26 頂層彎矩分配系數(shù)312層分配系數(shù)如圖27 圖27 312層彎矩分配系數(shù)2層分配系數(shù)如圖28 圖28 2層彎矩分配系數(shù)1層分配系數(shù)（如圖29）：圖29 1層彎矩分配系數(shù)頂層 （如圖210） 圖210 頂層恒荷載作用下的力矩分配3~12層，（ 圖211）： 圖211 標(biāo)準(zhǔn)層恒荷載作用下的力矩分配 2層，如圖212）： 圖212 二層恒荷載作用下的力矩分配 底層 （圖213）： 圖213 底層恒荷載作用下的力矩分配對(duì)各節(jié)點(diǎn)進(jìn)行分析：以頂層AB跨跨中彎矩為例，求出跨中彎矩：節(jié)點(diǎn)彎矩不平衡是由于縱向框架梁在節(jié)點(diǎn)處存在偏心彎矩。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加所得。柱剪力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中疊加得到。計(jì)算柱底剪力還需考慮柱自重。 表211 各層荷載引起剪力 層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱=====130397120718．3670．8816．41101075．81017．41235．81001433．313641655．4901790．81710．62074．6802148．32057．22494702505．82403．82913．4602863．32750．43332．8503220．830973752．2403578．33443．64171．63031353935．83790．24591204305．54136．85022．6104672．84483．75452．4 恒荷載作用下彎矩圖如圖214：圖214 框架梁在恒載作用下經(jīng)調(diào)幅并計(jì)算至柱頂截面的彎矩(3) 可變荷載作用下框架內(nèi)力分析采用滿布荷載近似法考慮活荷載不利布置的影響，內(nèi)力分析方法采用分層法計(jì)算，分層法除底層以外，且傳遞系數(shù)，由1/2改為1/3，以考慮假設(shè)的柱上下端與實(shí)際情況的出入。梁固端彎矩頂層：AB跨 均布荷載均為 BC跨其余層：AB跨 均布荷載均為 BC跨頂層 （如圖215） 圖215 頂層活荷載作用下的力矩分配 312層（如圖216） 如圖216 標(biāo)準(zhǔn)層活荷載作用下的力矩分配2層（如圖217）：圖217 二層活荷載作用下的力矩分配 1層如圖218： 圖218 底層活荷載作用下的力矩分配對(duì)各節(jié)點(diǎn)進(jìn)行分析：頂層：A節(jié)點(diǎn)