n1235435汽輪機通流部分熱力設(shè)計(編輯修改稿)
2025-07-26 18:58 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 3～6℃（取高壓加熱器端差為5186。C，低壓加熱器端差為3186。C，除氧器的端差為0186。C。）4. 回熱抽汽壓力的確定在確定了給水溫度、回熱抽汽級數(shù)、上端差t和抽汽管道壓損等參數(shù)后，可以根據(jù)除氧器的工作壓力，確定除氧器前的低壓加熱器數(shù)和除氧器后的高壓加熱器數(shù)，同時確定各級加熱器的比焓升或溫升。這樣，各級加熱器的給水出口水溫也就確定了。根據(jù)上端差t可確定各級加熱器內(nèi)的疏水溫度，即=+t。從水和水蒸氣熱力性質(zhì)圖表中可查得所對應(yīng)的飽和蒸汽壓力個加熱器的工作壓力?？紤]回熱抽汽管中的壓力損失，可求出汽輪機得抽汽壓力，即=+。在汽輪機近似熱力過程曲線中分別找出個抽汽點得比焓值，并將上述參數(shù)列成表格如下：加熱器號抽汽壓力抽汽比焓抽汽管壓損加熱器工作壓力飽和水溫度飽和水比焓出口端差給水出口溫度給水出口比焓H1279085H2275585HD2708170H3265083H4258483B、各級加熱器回熱抽汽量計算 在擬定的近似熱力過程曲線上求出各回熱抽汽比焓值,見下圖 hs435℃℃℃℃℃℃℃近似熱力過程曲線12MW凝汽式汽輪機回熱系統(tǒng)圖：(1) H1號高壓加熱器 其給水量為Dfw=D0ΔDl +ΔDej=+=式中 ΔDl ———高壓端軸封漏汽量， 1 t/h； ΔDej ———射汽漏汽器耗汽量， t/h； Dl————漏入H2高壓加熱器的軸封漏氣量，t/h。 ，下同。因為 所以該級回熱抽汽量為： (2)H2號高壓加熱器先不考慮漏入H2高壓加熱器的那部分軸封漏氣量ΔDl及上級加熱器的疏水量ΔDej，則該級加熱器的計算抽氣量為：=（）/()= t/h考慮到上級加熱器疏水流入高壓加熱器并放熱可使本級抽氣量減少的相當量為ΔDele= =()/()= t/h ΔDlle=ΔDl*(he1he2′)/(he2 he2′） =()/()= 本級高壓加熱器實際所需回熱抽氣量為： ΔDe2== t/h (3)HD除氧器除氧器質(zhì)量平衡方程：除氧器熱平衡方程：代入數(shù)據(jù)得： 聯(lián)立兩方程解得：，(4)H3號低壓加熱器 類似于H1的情況，可以列出如下式子： (5)H4號低壓加熱器凝汽器壓力，對應(yīng)的，因為射汽抽氣器中的凝結(jié)水溫升為： 所以H4號低壓加熱器進口水溫為：又進口水壓為凝結(jié)水泵壓頭，進而可知：，則H4的計算抽汽量為： H3疏水注入H4引起的抽汽減少量為： 調(diào)節(jié)級: ,=。=。 (，)第一級組：= t/hPi1=D1（hlhe1）/=（－2790）/= kw第二級組：D2=D1ΔDe1== t/hPi2=D2（he1hed）/=（2790－2755）/= kw第三級組：D3=D2ΔDe2== t/hPi3=D3（he2hed）/= （27552708）/ = kw第四級組：D4=D3ΔDed= = t/hPi4=D4（hedh3）/= （2708－2650）/= kw第五級組： D5=D4ΔDe3== t/h Pi5=D5（he3he4）/= （26502584）/= kw第六級組： D6=D5ΔDe4== Pi6=D6（he4heZ）/= （）/= kw整機內(nèi)功率：Pi=ΣPi=++++++=3. 計算汽輪機裝置的熱經(jīng)濟性機械損失 ΔPm=Pi(1ηm)= ()= kw軸端功率 Pa=PiΔPm == kw 發(fā)電機功率 Pe=Paηg== 校核 （）/*100%=%符合設(shè)計工況Pe=96000kw的要求，原估計的蒸汽量D0正確。汽耗率：()不抽汽時估計汽耗率： t/h汽輪機裝置汽耗率： =()=()汽輪機裝置的絕對電效率：3600/=%表23 12MW凝汽式汽輪機熱平衡計算數(shù)據(jù)基 本 數(shù) 據(jù)汽輪機裝置的熱力特性數(shù)據(jù)150Mpa℃℃MpaMpakg/kWh℃KJ/kgkg/kWh℅pc′/pctctejpfppcpd′tfwhfwqηel汽輪機背壓凝汽器出口水溫抽汽冷卻器出口水溫給水泵壓頭
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