【文章內容簡介】 帶寬1800毫米， 港區(qū)定員 機械數量的確定根據《港口工程技術規(guī)范》（1987），按下式計算： （51）式中， N—— 機械數量（臺）；—— 某種裝卸機械分貨種的年起重運輸噸（t），此設計為散貨碼頭，年吞吐量為80萬噸.—— 各類機械按不同的操作過程裝卸或搬運不同貨種的臺時效率 —— 機械利用率，采用三班制。方案一：表52 裝卸機械臺數機械名稱N實取值N門機80WT1204懸臂式斗輪式堆取料機80WT4002翻車機80WT15002方案二：表53 裝卸機械臺數機械名稱N實取值N橋式起重機80WT1204懸臂式斗輪式堆取料機80WT4002翻車機80WT15002 碼頭勞動定員1散礦裝卸工人數:清艙裝卸每艙口每班68人,取7人；平艙裝卸每艙口每班12人,取2人；平臺料斗裝卸每料斗12人,取2人；帶式輸送機每轉接點每班02人,取1人；每條作業(yè)線每班定員即8+2+2+1=13人。 （52） 式中， —— 作業(yè)線數，取2； —— 晝夜作業(yè)班次數，取3； —— 每條作業(yè)線的配工數，取13； —— 裝卸工人輪休率，?。弧?裝卸工人出勤率，取95%。 裝卸工人數包括裝卸工人和輔助工人數。輔助工人數按裝卸工人數的5%～10%計算，這里取8%，則輔助工人數為1078%=9，取9人。裝卸工人總數為107+9=116人。2 單機裝卸司機人數： 門機三班制,取2人，有4臺；橋式起重機三班制,取3人，有4臺； 堆取料機，取3人，有2臺； 翻車機：三班制取3人 ； 全部定員=∑﹝單機每班定員機械使用臺數工作班次（1+輪休后備系數）﹞/出勤率方案一：人方案二： 勞動生產率 (54)式中：年操作噸/年；裝卸工人數； 機械司機數。方案一：噸/方案二：噸/ 方案比選方案比選主要根據兩種方案的主要經濟指標，如表55 所示。表55 主要經濟指標對比項目方案一方案二裝卸工人數116116裝卸機械司機數目6780裝卸工人勞動生產率造價高高裝卸效率高低遠景適應較好較差綜合分析各種因素影響，本設計采用方案一。第六章 荷載計算 永久作用 結構物自重 (永久作用)素混凝土（水上）： KN / m3素混凝土（水下）： KN / m3鋼筋混凝土（水上）： KN / m3鋼筋混凝土（水下）： KN / m3基床拋塊石（水上）： KN / m3 內摩擦角 45176?；矑亯K石（水下）： KN / m3混合倒濾層（水上）： KN / m3 內摩擦角 40176?；旌系篂V層（水下）： KN / m3人工回填砂（水上）： KN / m3 內摩擦角 32176。人工回填砂（水下）： KN / m3 可變作用 堆貨荷載碼頭所裝卸的貨種為件雜貨，根據《港口工程荷載規(guī)范》（TJT21598），前軌道距碼頭前沿線3m，： 堆貨荷載圖表61 堆載分布前沿q1（ Kpa ）前方堆場q2（ Kpa ）分布范圍(m)構件計算整體計算L1L22050401530 門機荷載根據 《港口工程荷載規(guī)范》（TJT21598）附錄C 門座起重機荷載標準值如下：表62 門座式起重機荷載標準值荷載代號最大起重量（t）最大幅度（m）自重（t）軌距（m）支腿縱距（m）荷載P(KN)兩機最小距離（m）Mh4251030200250 一臺門機支腿計算圖示 吊臂位置圖表63 門座式起重機工作狀態(tài)下支腿豎向荷載標準值荷載代號Mh425吊臂位置123支腿編號ABCDABCDABCD支腿豎向荷載（KN）8808803203201000600200600880320320880 船舶荷載船舶荷載按500噸級散貨船計算，按照《港口工程荷載規(guī)范》（JTJ21598）10節(jié)內容的有關規(guī)定進行計算。（1） 風荷載常風向為北西北，%，最大風速20m/s。所以Vx = V y =20m/s。作用在船舶上的計算風壓力的垂直于碼頭前沿線的橫向分力和平行碼前沿線的縱向分力宜按下列公式計算： (61) (62)式中： , —分別為作用在船舶上的計算風壓力的橫向和縱向力（kN）； ，—分別為船體水面以上橫向和縱向受風面積（m2）； ， —分別為設計風速的橫向和縱向分量（m/s）；z —風壓不均勻折減系數。滿載時： (63) (64)半載或壓載時： (65) (66)式中： ，—分別為船體水面以上橫向和縱向受風面積（m2）；DW —船舶載重量（t），本設計為500噸。在此僅考慮不利因素，即船舶半載或壓載時：故：本設計船型為：,查《港口工程荷載規(guī)范》（JTJ 21598）:故風壓力為：（2） 作用于船舶上的水流力① 水流對船舶作用產生的水流力船首橫向分力和船尾橫向分力可按下式計算： (67) (68)式中： 、 —分別為水流對船首橫向分力和船尾橫向分力（kN）；、—分別為水流力船首橫向分力系數和船尾橫向分力系數；—水的密度（t / m3），取r = / m3；V —水流速度（m/s），取V =； —船舶吃水線以下的橫向投影面積（m2）。根據《港口工程荷載規(guī)范》（JTJ21598）附錄E的內容，可知：式中：d—系靠船結構前沿水深(m)，d=；D—與船舶計算裝載度相對的平均吃水（m），D=。，由表64可知：、表 64 水流力船首橫向分力和船尾橫向分力系數相對水深d/D貨船的橫向投影面積按下式計算：故：由此可得：② 水流對船舶作用產生的水流力縱向分力： (69)式中： 水流對船舶作用產生的水流力縱向分力（KN）；水流力縱向分力系數； 水的密度，取r = / m3；V 水流速度（m/s）,取V=。S 船舶吃水線以下的表面積（㎡）。其中水流縱向分力系數可按下式確定： (610)式中：Re——水流對船舶作用的雷諾數；b 系數。因為：故根據表67所示：水流對船舶作用的雷諾數按下式算： (611)式中：——水流速度（m/s）。 ——船舶吃水長度（m）,；——水的運動粘性系數（㎡/s），本設計水溫15℃，104。表65 系數b船舶方形系數CbB/Db表66 水的運動粘性系數水溫05101520253040運動粘性系數(104m2/s)船舶吃水線以下的表面積S 按下式確定： (612)式中：L——船長（m），；D——船舶吃水（m），；B——船寬（m），；Cb——船舶方形系數，；故：(3)系纜力系纜力標準值N及其N的橫向投影Nx ，縱向投影Ny 和豎向投影Nz 可按下列公式計算： (613) (614) (615) (616)式中：—— 系纜力標準值及橫向，縱向和豎向分力； ,——分別為為可能同時出現的風和水流對船舶產生的橫向分力總和及縱向分力總和（ kN ）； K ——系船柱受力分布不均勻系數，當實際受力的系船柱數目n = 2時，K ，n 2時，； N ——計算船舶同時受力的系船柱數目，當船舶總長L = 100m時，n 取2； ——系船纜的水平投影與碼頭前沿線所成的夾角（176。），如表69所示，對 于河船碼頭, = 30176。；——系船纜與水平面之間的夾角（176。），如表69所示，對于河船碼頭， = 0176。故：情況一: ,情況二: ,系纜力標準值不應大于纜繩的破斷力，其破斷力可按下式計算： （617）式中： 聚丙烯尼龍纜繩的破斷力（KN）。D—纜繩直徑（mm），取30 mm。故： = 180。 = 179。根據《港口工程荷載規(guī)范》50KN, 。系纜力標準值N的橫向投影Nx ，縱向投影Ny 和豎向投影Nz： 表67 系船纜夾角，結構類型系船纜夾角海船碼頭3015河船碼頭300孤立系船墩柱3030作用在扶壁上的系纜力按由2個扶壁承受，寬度取7m。故每延米上系纜力標準值為：表68 不同船長受力系船柱數目和間距船舶總長L(m)受力系船柱數目n2345～67～8系船柱間距a（m）2025303030（4） 擠靠力船舶擠靠力應考慮風向和水流對計算船舶作用產生的橫向分力總和229。 x F ，當橡膠護舷間斷布置時，擠靠力標準值可按下式計算： (618)式中：橡膠護舷間斷布置時，作用于一個橡膠護舷上的擠靠力標準值（ kN ）； 擠靠力不均勻系數，； n 與船舶接觸的橡膠護舷的組數或個數，橡膠護舷等間距布置，間距擬取 6米，==54m，故個；(5) 撞擊力① 船舶靠岸時的有效撞擊能量 可按下式計算： r （619）式中：船舶靠岸時的有效撞擊能量（KJ）?！行幽芟禂?，～。M ——船舶質量（t），按排水量計算；V ——船舶靠岸法向速度（m/s）；其中滿載排水量：故:河船滿載排水量時， V n ～，取Vn =。根據港口水工建筑物206頁，橡膠護舷的性能和選型的相關內容。本設計擬選用V型橡膠護舷H1500L1000；E=48kJ；反力R=240kN。② 波浪引起的船舶撞擊力：因本碼頭為河港碼頭，碼頭前沿波浪較小，一般情況下小于船舶靠岸時的撞擊能量，故波浪引起的船舶撞擊力不進行計算。 剩余水壓力本設計為河港碼頭，剩余水位較小，根據設計條件，本設計剩余水壓力忽略不計。 偶然作用作用于本港碼頭結構上的偶然作用主要為地震力，該港區(qū)的地震基本烈度為VI，碼頭及陸域建筑物設計時均應按此烈度設防。由于本設計為重力式扶壁結構，抗震效果良好，所以在此無需進行地震力的計算。第七章 港工建筑物 碼頭結構型式的選擇原則（1）碼頭結構型式的選擇要貫徹經濟、實用、耐久的指導思想，并應進行綜合分析比較。（2）全面規(guī)劃、遠近結合。應結合港口的規(guī)劃要求，對碼頭負荷能力及浚