【文章內(nèi)容簡介】 礦： P2O5＝P礦142247。62 P礦＝62247。142＝ Mn礦：MnO＝Mn71247。55 Mn＝55247。71＝ MnO2＝Mn87247。55 Mn＝55247。87＝ Mn礦＝＋＝ 由公式（26）計算礦石用量η（1）＝ η（2）＝ A＝100（－[Si]－[S]）－100Fefη（1）／TFeη（1）＋＋η（2） ＝1000（－－）－100／＋＋ ＝ 生鐵成分的計算 [Fe]＝（＋）247。10＝％[P]＝(＋430247。1000062247。142)247。10＝％ [Mn]＝247。10＝％ [C]＝100－－－－－＝％ 生鐵成分表(％)FeSiSPMnC 石灰石用量的計算 礦石燃燒帶入的CaO量 ＋430247。10000＋130＝（kg） 礦石燃料帶入的SiO2量（扣除還原Si消耗的） ＋430247。10000＋130247。100－1060247。28＝（kg） SiO2－CaO0 石灰石有效溶劑性 CaO有效＝－＝－硅石用量Φ＝(－)247。＝(kg) 渣量及爐渣成分的計算 爐料帶入的各種爐渣組分的數(shù)量為 ∑CaO＝＋＝(kg) ∑SiO2＝＋＝(kg) ∑MgO＝＋430247。10000＋130＋ ＝（kg） ∑Al2O3＝＋430247。10000＋130＋＝（kg） 渣中MnO量＝71247。55＝（kg） 渣中FeO量＝247。72247。56＝（kg） 硫負荷 ∑S＝＋430247。100＋130 ＝（kg） FeS＝S188247。32 S1＝ FeS2＝S2120247。64 S2＝S礦＝％進入生鐵的硫量＝10＝（kg） 進入煤氣的硫量＝＝（kg） 進入渣的硫量＝－－＝（kg） 爐渣成分CaOMgO SiO2 Al2O3MnO FeO S／2 ∑含量 爐渣實際堿度R＝247。＝≈ 爐渣脫硫之流的系數(shù)Ls＝2247。＝25 物料平衡計算rd＝φ＝＝ 鼓風(fēng)量的計算 燃料帶入的可燃燒碳量CfCf＝430％＋130＝＋＝（kg）生成CH4耗碳CCH4＝＝(kg)生鐵滲碳Cc＝10＝（kg）每噸生鐵的氧化碳量C0＝－－＝(kg)其它因素直接耗碳CdaCda＝10(24247。28＋12247。55＋60247。62)＋12247。32 ＝(kg)鐵的直接還原耗碳CdFeCdFe＝12247。56＝（kg）風(fēng)口前燃燒碳量Cb＝C0－Cda－CdFe＝－－＝（kg）風(fēng)口碳量占比例為Cb/Cf＝247。100％＝％鼓風(fēng)含氧量O2b＝（1－φ）＋φ＝＋＝每噸生鐵的鼓風(fēng)量Vb＝Cb247。24O2b＝Cb247。O2b＝247。＝（m179。/t）鼓風(fēng)密度ρb＝－φ＝（kg/m179。）每噸生鐵的鼓風(fēng)質(zhì)量Gb＝＝(kg) CH4VCH4＝KCH4K247。16＋CH4247。12＝247。100430247。16＋247。12＝＋＝（m179。）H2鼓風(fēng)濕分分解的氫＝（m179。）燃料帶入的氫[430﹙＋﹚＋130﹙＋2247。18﹚]247。2 ＝[430＋130]＝﹙m179。﹚入爐總氫量∑H2＝＋＝﹙m179。﹚生成CH4耗氫2247。12＝﹙m179。﹚設(shè)定有35％的氫參加還原，還原氫量H2r＝－－＝﹙m179。﹚高爐中氫的還原度Ri（ H2）＝56247。247。＝CO2礦石帶入的CO2為零熔劑分解出的CO2（取石灰石高溫區(qū)分解率α＝﹚為零焦炭帶入的CO2430247。44＝﹙m179。﹚179。高級氧化鐵還原生成的CO2247。160＝﹙m179。﹚由MnO2還原成MnO生成的CO2247。87＝﹙m179。﹚由FeO還原生成的CO2﹙1－－﹚247。56＝﹙m179。﹚CO的還原度ri(CO)＝還原生成的CO2＋＋＝﹙m179。﹚煤氣中CO2總量VCO2＝＋＝﹙m179。﹚ CO風(fēng)口前燃燒生成的CO247。12＝﹙m179。﹚鐵直接還原生成的CO247。12＝﹙m179。﹚其它直接還原生成的CO247。12＝﹙m179。﹚焦炭揮發(fā)分帶入的CO430247。100247。28＝﹙m179。﹚熔劑在高溫區(qū)分解出CO2轉(zhuǎn)變成的CO為零扣除間接還原消耗的CO后進入煤氣中的CO總量為VCO＝＋＋＋－＝﹙m179。﹚ N2 鼓風(fēng)量帶入的N2 ﹙1－﹚＝﹙m179。﹚焦炭、煤粉帶入的N2[430﹙247。100＋247。100﹚＋130247。100]247。28＝﹙m179。﹚煤氣中N2量VN2＝＋＝﹙m179。﹚ 將上述結(jié)果列表得 項目 CO2 CO H2 CH4 N2 ∑ V 煤氣量與鼓風(fēng)量之比 Vg／Vb＝／＝ 煤氣密度 ρg＝[44＋﹙＋﹚28＋2＋16]247。 ＝[＋＋.0066＋]247。 ＝ 每噸生鐵的煤氣質(zhì)量為 Gg ＝＝﹙kg﹚ 煤氣中水量計算 還原生成的H2O 18247。＝ (kg) 礦石帶入的結(jié)晶水 ＝（kg）（礦石中結(jié)晶水含量不多計算時按全部析出考慮） 焦炭帶入的游離水430247。（1－）＝（kg）進入煤氣的H2O量＋＋＝（kg）考慮爐料的機械損失后實際入爐量礦石量：＝（kg）焦炭量：（430＋）＝（kg）石灰量：＝（kg）因此機械損失量（含爐塵）為： （－）＋（－）＋（－）＝﹢＋＝﹙kg﹚（收入） 項目 礦石 焦炭 煤粉 石灰石 鼓風(fēng) 總計數(shù)量（kg）（支出） 項目 生鐵 爐渣 煤氣煤氣中水 爐塵 總計數(shù)量（kg） 絕對誤差:－＝ (kg)相對誤差：247。100％＝％ 碳素氧化物 179。相當(dāng)于氧化成CO2的碳量 C0（CO2）＝12247。＝ (kg) 則氧化成CO的碳量為 C0（co）＝C0－C0（CO2）＝－＝（kg） 碳素氧化熱 QS1 QS1＝(2340C0（co）＋7980 C0（CO2）) ＝(2340＋7980) ＝（KJ） 鼓風(fēng)帶入的熱量QS2（熱風(fēng)溫度取1150℃） 查表知1150℃179。179。179。則QS2 ＝Vb[(1－φ)qb＋φqH2O] ＝[(1－)＋] ＝（KJ) 氫氧化熱及CH4生成熱QS3，QS3＝(3211＋112416247。12)＝(KJ) 成渣熱QS4 QS4 ＝270[(＋)＋(＋) ＝(KJ) 因采用冷礦故礦料帶入的熱量可忽略不計 所以QS＝＋＋＋ ＝（KJ） (1)氧化物分解耗熱 鐵氧化物分解耗熱 燒結(jié)礦中以硅酸形態(tài)存在的FeO量為 FeO（硅）1＝＝（kg）球團礦中以硅酸形態(tài)存在的FeO量為FeO（硅）2＝＝（kg） FeO（硅）1＋FeO（硅）2＝（kg） 以Fe3O4形態(tài)存在的FeO量則為 FeO（磁）＝－＝（kg） 以Fe3O4形態(tài)存在的Fe2O3量為 Fe2O3（磁）＝160247。72＝（kg） 因此礦石帶入的Fe3O4量為 Fe3O4＝＋＝（kg） 礦石帶入的赤鐵礦量為 Fe2O3（赤）＝－＝（kg） 燃料帶入的FeO量（均為Fe2SiO4)為 FeO（燃）＝430247。10000＋130＝＋＝（kg） 需要分解的硅酸鐵中FeO總量為 FeO（硅）總＝＋－＝（kg） 所以鐵氧化物分解耗熱＝（＋＋）＝＝（KJ） 其它氧化物分解耗熱＝（＋10＋10＋854010）＝（KJ） (1)氧化物分解總耗熱 Qd1＝＋＝（KJ） (2)脫硫耗熱 Qd2＝1995＝（KJ） (3)碳酸鹽分解耗熱 生礦中CO2量為0分解耗熱很少可忽略不記Qd3＝0 (4)水分解耗熱 Qd4＝（2580＋3211130） ＝（KJ） (5)游離水蒸發(fā)耗熱 Qd5＝[620＋（620＋79）]＝（KJ）（，另外，這里礦石結(jié)晶水是按全部析出蒸發(fā)而沒有在高溫區(qū)分解來計算） (6)噴吹煤粉分解耗熱 Qd6＝300130＝（KJ） (7)鐵水帶走熱量 Qd7＝2801000＝（KJ） (8)爐渣帶走的熱量 Qd8＝430＝（KJ） (9)煤氣帶走的熱量℃時各氣體組分熱焓（／m179。）CO2COH2 CH4 N2 H2O 干煤氣帶走的熱量 ＝（＋＋＋＋ ）＝（KJ）(／m179。，其平均熱熔Cp＝／(m179。.℃)) ＝[＋（＋）247。18（－）]＝(KJ)爐塵帶走的熱量 ＝200＝(KJ) 因此煤氣帶走的熱量Qd9 Qd9＝＋＋＝(KJ) ⑽ 總的熱損失Qd Qd＝＋＋＋＋＋＋＋ ＝（KJ） Q損＝Qs－Qd＝－＝（KJ） ／100％＝％ 熱平衡表（熱收入）項目碳素氧化熱鼓風(fēng)物理熱氫氧化放熱成渣熱 爐料物理熱 ∑ （熱支出） 噴吹物分解耗熱項目 氧化物分解耗熱脫硫耗熱 碳酸鹽分解耗熱水分解耗熱 游離水蒸發(fā)耗熱（熱支出）項目 鐵水物理熱爐渣物理熱 煤氣帶走熱量 熱損失 ∑1170400 高爐有效熱量利用系數(shù)KT＝100－(247。＋247。 )100％＝％ 高爐碳素?zé)崮芾孟禂?shù)KC＝ 以950℃為高溫區(qū)界線溫度，進行高溫區(qū)熱平衡計算 ⑴ 風(fēng)口前碳素燃燒放熱 由物料平衡計算已知風(fēng)口前燃燒Cb＝ Qhs1＝2340＝（KJ） ⑵ 鼓風(fēng)帶入的有效凈熱量 已知Vb＝ φ＝ 風(fēng)中濕風(fēng)：VH2O＝＝ 風(fēng)溫1150℃／m179。 ／m179。 ／m179。，／m179。 噴吹煤粉的壓縮空氣的影響不予考慮在扣除濕分分解熱后，鼓風(fēng)帶給高溫區(qū)的熱量為 Qhs2＝﹛[（1－）（－）＋（－）]－﹜＝（KJ） 高溫區(qū)熱收入QhsQhs＝＋＝ 燃燒每千克碳素的有效熱量qc＝247。＝ (1)鐵及合金元素直接還原耗熱 ，直接還原度rd＝ ，ri（H2）＝、高溫區(qū)直接還原耗熱為 Qhd1＝[（＋）＋12480＋53600＋] ＝（KJ） (2)碳酸鹽分解耗熱Qhd2＝ (3)鐵水帶走熱量（高溫區(qū)界限溫度950℃時生鐵熱焓為150Kcal/kg）Qhd3 ＝（290－150）1000＝585200（KJ）[16] (4)爐渣帶走的熱量Qhd4＝（420－220）＝（KJ） (5)煤粉升溫及分解耗熱（煤粉在950℃時熱焓為345Kcal/kg）Qhd5＝（345＋250）130＝（KJ） (6)高溫區(qū)熱損失Qhd6＝－－－－＝（KJ）100％＝％ （1）直接還原耗碳計算 Cd＝CdFe＋Cda＝＋＝（kg） （2）生鐵滲碳Cc＝ （3）噴吹燃料碳量 Cj＝130＝（kg） （4）風(fēng)口前燃燒碳量計算 鼓風(fēng)含氧量O2b＝（1－φ）＋φ＝＋＝ qh＝2340＝(kJ/m179。) qw＝（－－2580) ＝(kJ/m179。) 鼓風(fēng)1150℃179。界限溫度950℃179。這里未考慮噴吹煤粉用壓縮空氣的影響. 鼓風(fēng)中濕分分解出氫參加浮士體還原，每立方米鼓風(fēng)氫之還原耗熱為 qf＝＝(kJ/m179。) 因此每立方米鼓風(fēng)給高溫區(qū)的綜合熱量是q＝qh＋qw－qf＝＋－＝(kJ/m179。) 鐵的直接還原耗熱QdFe＝6491＝（KJ）高溫區(qū)其它因素耗熱： Qh其它＝[53600＋12480＋62750＋130（+2247。18）＋1522＋130000＋210 ＋595130＋3001000247。] ＝[37520＋＋＋＋130000＋＋77350＋125901] ＝（ KJ） 這里取Z0＝300