【文章內(nèi)容簡介】 i=I △H2=（I423）=3.△H3——固體甲銨生成時反應熱（1）在1大氣壓，25186。C時固體甲銨生成熱為：△H=38060△H3=38060=6359834.△H4——固體甲銨升溫吸熱（1）固體甲銨由25186。C升溫至150186。C時之熱焓增值為5260△ H4=5260= 878955.△H5——固體甲銨熔融吸熱（1）固體甲銨在150186。C時之熔融熱為：△H=4850△H5=4850= 81044（以上各項數(shù)據(jù)來源均見前面）6.△H6——循環(huán)甲銨液升溫吸熱物料衡算中甲銨液的組成為：NH3 kg CO（NH2）2 kg %CO2 kg 氨水 kg %H2O kg 或 {其中NH3 kg } % kg H2O kg 總計 kg 總計 kg 100%取固體甲銨比熱為=%= +=△H6——甲銨轉(zhuǎn)化成尿素時吸熱[1]△H6 =(150100)= 478957.△H7——甲銨轉(zhuǎn)化成尿素時吸熱[1]溫度為內(nèi)直徑為的壓力容器雙錐密封適用于P=~35MPa，t=0~C，內(nèi)直徑為由于雙錐環(huán)的徑向自緊作用，故在壓力和溫度波動不大情況下，密封性能仍然良好。雙錐密封件中，雙錐環(huán)的材料直接影響到密封性能性能的好壞。因此，應填空選擇，尤其使用在高溫高壓場合下的密封元件更應該注意雙錐環(huán)可用以2316Mn、20MnMo、15CrMo及OGr18Ni9等材料制成，在其兩個密封面上均開有半圓形構(gòu)槽，并襯有軟金屬墊，如退火鋁或退火鋁或退火紫銅等。合理地設計雙錐密封的尺寸，使其有適當?shù)膭傂?，保持有適當?shù)幕貜椬跃o力是很重要的。本設計雙錐環(huán)材料用20MnMo，墊片材料為退火鋁，其螺栓材料選用35CrMoA，經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，回火溫度不得低于550℃表51 材料的化學成分成分MnSiS≤P≤CrNiMoCu～～～≤≤～≤～～～～≤～≤ 表52 雙錐環(huán)基本結(jié)構(gòu)尺寸封口內(nèi)徑（mm）設計壓力（MPa） （176。C）A （mm）B （mm）C（mm）D1 (mm）1800223011440571748雙錐環(huán)密封面錐角及公差：=，~，摩擦角=150 平蓋及筒體平蓋及筒體端部密封面錐角及公差，粗糙度為Ra=~。雙錐密封結(jié)構(gòu)如下圖所示。圖52 雙錐密封結(jié)構(gòu) 圖53 雙錐環(huán)尺寸結(jié)構(gòu)圖 圖54 雙錐環(huán)預緊時受力分析 預緊狀態(tài)下主螺栓的載荷W1的計算右上圖為雙錐環(huán)預緊時的受力分析： (56)式中：雙錐環(huán)的密封面平均直徑，mm； 雙錐環(huán)內(nèi)圓柱面直徑，mm；—雙錐環(huán)密封面錐角，；摩擦角，鋼與鋼接觸=176。,鋼與鋁接觸時=15176。，鋼與銅接觸 =10176。31′；y墊片比壓力。 表43 墊片比壓力墊片材料 y值,退火鋁51退火銅軟鋼4～6鉻鋼153由于選用鋁為墊片，所以y=51MPa 雙錐環(huán)操作狀態(tài)時主螺栓載荷的計算 圖55雙錐環(huán)工作時的受力分析 (a) 回彈自緊力分析 （b）壓力自緊力分析操作狀態(tài)下雙錐環(huán)的受力分析如上圖所示，主螺栓將承受三部分力：內(nèi)壓引起的總軸向力F，N；雙錐環(huán)自緊作用的軸向分力，N；雙錐環(huán)回彈力的軸向分力,N。即: 內(nèi)壓對平蓋的軸向力： 雙錐環(huán)自緊作用的軸向分力，由內(nèi)壓作用在密封環(huán)內(nèi)表面的徑向擴張力引起?？砂聪率角笕。? 式中：b雙錐環(huán)有效寬度，mm； (57) 則因雙錐環(huán)有兩個錐面，每一錐面受到的推力為，錐面上相應有一法向力G，向個擴張時受到摩擦力的作用，方向與預緊時相反，如上圖（a）所示。G與的合力再分解，其垂直分力即為： 雙錐環(huán)回彈力的軸向分力：由環(huán)內(nèi)的變形回彈引起，存在回彈力的條件是雙錐環(huán)始終處于壓縮狀態(tài)。壓縮越大，環(huán)的回彈力越大。最大回彈力： (58)式中： E雙錐環(huán)材料的彈性模量，查相關(guān)材料手冊，取E=189GPa g雙錐環(huán)與端蓋間徑向間隙，取g=2mm。 f雙錐環(huán)截面積，mm 則= 操作狀態(tài)壓緊面上的摩擦力方向如上圖（b）所示，壓緊面上的法向力和摩擦力的合力在垂直方向的分量為： 操作狀態(tài)主螺栓載荷由上述三個相加而成: 由于，所以確定主螺栓載荷為：W=N螺栓是密封結(jié)構(gòu)中最常用的緊固件，螺栓設計是密封設計的一個重要內(nèi)容。為了避免螺栓螺紋發(fā)生“咬合”現(xiàn)象，螺栓與螺母應該采用不同的材料，使用其硬度不同，一般螺母硬度比螺栓低HB30左右。材料 本設計選用35CrMoA作為螺栓材料。強度計算 螺栓光桿直徑do按下式計算： d= (59) 式中： Q—螺栓總載荷，N；n—螺栓數(shù)目，取n=24；—設計溫度下螺栓許用應力，取218MPa 則 查螺栓標準，選取M1256的螺栓即可滿足設計要求，其結(jié)構(gòu)尺寸可通過螺栓相關(guān)標準查取。 主螺母的設計計算主螺母結(jié)構(gòu)簡圖如下:圖56 螺母結(jié)構(gòu)簡圖主螺母結(jié)構(gòu)尺寸的確定螺母高度H：高壓容器螺母比普通容器螺母高度高，一般取H為H=（～） (66) ——有效補強區(qū)內(nèi)焊縫金屬的截面積。 ——有效補強區(qū)內(nèi)另外再增加的補強元件的金屬截面積。式中：——殼體開孔處的有效厚度，mm ——接管計算厚度，mm若有 則開孔后不需要另行補強。若有 則開孔后需要另加補強，所增加的補強金屬截面積應滿足： 接管開孔補強開孔的直徑,滿足等面積法開孔補強計算的適用條件,故可用等面積法進行開孔補強計算。接管材料為00Cr17Ni14Mo2, 強度削弱系數(shù) 接管有效厚度mm封頭計算厚度mm開孔所需補強面積=37+24() =有效補強范圍 有效寬度B=2d=39=78mm mm 取