【文章內容簡介】 重心距離yi(cm)對靜軸靜距Si=Aiyi(cm3)靜距類別及符號分塊面積Ai（cm2）分塊面積重心至全截面重心距離yi(cm)對換軸靜距Si=Aiyi(cm3)翼板①翼緣部分 201216翼緣部分288576 三角承托②對靜軸nn 36505 對換軸oo 34665 肋部③靜距san 14268 靜距sao 13532 ∑(cm3)251989 (cm3)336773 下三角④馬蹄部分對凈軸靜距sbn(cm3) 28523馬蹄部分對換軸靜距sbo (cm3) 29489馬蹄⑤ 173470 178530 肋部⑥ 31848 32952 管道或鋼束 35150 30347 ∑198691 210624 翼板①凈軸以上凈面積對凈軸靜距snn(cm4) 201216凈軸以上凈面積對換軸靜距sno(cm4) 288576 三角承托② 36505 34665 肋部③ 58736 53148 ∑296457 376389翼板①換軸以上凈面積對凈軸靜距son (cm4) 201216換軸以上換算面積對換軸靜距soo (cm4) 288576 三角承托② 36505 34665 肋部③58695 53347 ∑296416376588其他截面特性值均可用同樣方法計算。 主梁截面特性值總表 名稱符號單位截面跨中四分點支點混凝土凈截面凈面積An cm2 凈慣距In cm4 凈軸到截面上緣距離yns cm 凈軸到截面下緣距離 ynx cm 截面抵抗矩上緣Wns cm3 下緣 Wnx cm3 對凈軸靜矩翼緣部分面積 San cm3 凈軸以上面積 Snn cm3 換軸以上面積 Son cm3 馬蹄部分面積 Sbn cm3 鋼束群重心到凈軸距離en cm 混凝土凈截面換算面積A0 cm2 換算慣距I0 cm4 換軸到截面上緣距離y0s cm 換軸到截面下緣距離y0x cm 截面抵抗矩上緣W0s cm3 下緣W0x cm3 對換軸靜矩翼緣部分面積Sao cm3 凈軸以上面積Sno cm3 換軸以上面積Soo cm3 馬蹄部分面積Sbo cm3 鋼束群重心到換軸距離e0 cm 鋼束群重心到截面下緣距離ap cm 鋼束預應力損失計算根據(jù)《公預規(guī)》，當計算主梁截面應力和確定鋼束的控制應力時，應計算預應力損失值，后張法梁的預應力損失包括前期預應力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形、鋼束回縮引起的損失，分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預應力損失（鋼絞線應力松弛、混凝土收縮和徐變引起的應力損失），而梁內鋼束的錨固應力和有效應力（永存應力）分別等于張拉應力扣除相應階段的預應力損失。預應力損失值因梁截面位置不同而有差異，現(xiàn)以四分點截面（既有直線束，又有曲線束通過）為例說明各項預應力損失的計算方法。對于其他截面均可用同樣方法計算，它們的計算結果均列入鋼束預應力損失及預加內力一覽表內（～）。 按《公預規(guī)》，計算公式為：式中：——張拉鋼束時錨下的控制應力；根據(jù)《公預規(guī)》，對于鋼絞線取張拉控制應力為：——鋼束與管道壁的摩擦系數(shù)，對于預埋波紋管取；——從張拉端到計算截面曲線管道部分切線的夾角之和（rad）；——管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，取k=；——從張拉端到計算截面的管道長度（m），可近似取其在縱軸上的投影長度（），當四分點為計算截面時。 四分點截面管道摩擦損失σl1計算表鋼束號N1(N2)7N3(N4)N5N鋼束回縮引起的預應力損失按《公預規(guī)》，對曲線預應力筋，在計算錨具變形、鋼束回縮引起的預應力損失時，應考慮錨固后反向摩擦的影響。根據(jù)《公預規(guī)》附錄D，σl2計算公式如下。反向摩擦影響長度：式中：——錨具變形，鋼束回縮值（mm），按《公預規(guī)》；對于夾片錨；——單位長度由管道摩擦引起的預應力損失，按下式計算：其中： ——張拉端錨下控制應力，本設計為1395MPa， ——預應力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應力，即跨中截面扣除σl1后的鋼筋應力， ——張拉端至錨固端距離。張拉端錨下預應力損失：；在反摩擦影響長度內，距張拉端x處的錨具變形、鋼筋回縮損失：；在反摩擦影響長度外，錨具變形、鋼筋回縮損失：。 四分點截面σl2的計算表鋼束號影響長度錨固端距張拉端距離N1(N2)16333N3(N4)16710N5135277543N614313后張法梁當采用分批張拉時，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應力損失，根據(jù)《公預規(guī)》，計算公式為：式中：——在先張拉鋼束重心處，由后張拉各批鋼束而產(chǎn)生的混凝土法向應力，可按下式計算：其中：——分別為鋼束錨固時預加的縱向力和彎矩； ——計算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離，其中ynx值見表14，ai值見。本設計采用逐根張拉鋼束，預制時張拉鋼束N1～N6，張拉順序為N5，N6，N1，N4，N2，N3。計算數(shù)據(jù)An= = In=54044639cm4 ynx= =鋼束號鋼束錨固時預加縱向應力 epi=ynxaicm預加彎矩Mp0=N p0 epi計算應力損失的鋼束相應鋼束至靜軸距離 MPa錨固時鋼束應力見表10合計N310575211057521N2N2111209532178474N4N49857393164213N1N1110702864234499N6N67960515030550N5N59408315971381《公預規(guī)》，鋼絞線由松弛引起的應力損失的終極值，按下式計算： 式中：——張拉系數(shù)，本設計采用一次張拉，； ——鋼筋松弛系數(shù)，對低松弛鋼筋，； ——傳力錨固時的鋼筋應力。=1860MPa。 四分點截面σl5計算表鋼束號σpeσl5鋼束號σpeσl5N1N4N2N5N3N6根據(jù)《公預規(guī)》，由混凝土收縮和徐變引起的應力損失可按下式計算：式中：——全部鋼束重心處由混凝土收縮、徐變引起的預應力損失值； ——鋼束錨固時，全部鋼束重心處由預加力（扣除相應階段的應力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響； ——配筋率，； ——本設計為鋼束錨固時相應的凈截面面積An，； ——本設計即為鋼束群重心至截面凈軸的距離en，； ——截面回旋半徑，本設計為：——加載齡期為t0、計算齡期為t時的混凝土徐變系數(shù)； ——加載齡期為t0、計算齡期為t時收縮應變。①徐變系數(shù)終極值和收縮應變終極值的計算構件理論厚度的計算公式為：式中：A——主梁混凝土截面面積； u——與大氣接觸的截面周邊長度。本設計考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋之前完成，A和u均采用預制梁的數(shù)據(jù)。對于混凝土毛截面，四分點與跨中截面上述數(shù)據(jù)完全相同，即：故：設混凝土收縮和徐變在野外一般條件（相對濕度為75%）下完成，受荷混凝土加載齡期為28d,t=∞,70%≤RH≤99%。按照上述條件，查《公預規(guī)》：②.計算。計算數(shù)據(jù)NP0= MP0=?m Mg1=?m In=54044639cm4 An= en=ep= Ep= αEP=計算σpeNP0/A(Mpa）en（Mp0Mg1）/In（Mpa）σpe（Mpa）（1）（2）（3）=（1）+（2）8．6378算應力損失計算公式：分子項分母項（4）αEPσpcφ（t，t0）i2=In/An（5）Epεcs（t，t0）ρp=1+ep2/i2（6）（（4）+（5））ρ=6ΔAp/An%1+15ρρpσl6=施工階段傳力錨固應力σp0及其產(chǎn)生的預加力：⑴. ⑵.由產(chǎn)生的預加力縱向力： 彎矩： 剪力： 式中：——鋼束彎起后與梁軸的夾角，； ——單根鋼束的截面積?？捎蒙鲜鐾瑯拥姆椒ㄓ嬎愠鍪褂秒A段由張拉鋼束產(chǎn)生的預加力。截面鋼束號預加應力作用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預加力作用使用階段由張拉鋼束產(chǎn)生的預加力作用（）（KN）(KN)Mp0 見表 （KNm）（）(KN)Mp0 （KNm)四分點10100201003456∑跨中∑支點∑ 預加力作用效應計算。 鋼束預應力損失一覽表截面鋼束號預加應力階段正常使用階段錨固前預應力損失錨固時鋼束應力損失錨固后預應力損失鋼束有效應力σl1σl2σl4σl5σl6單位MpaMpaMpaMpaMpaMpaMpa跨中102030405060四分點12304576．526支點1230456 主梁截面承載力與應力驗算預應力混凝土梁從預加力開始到受荷破壞，需經(jīng)受預加應力、使用荷載作用、裂縫出現(xiàn)和破壞等四個受力階段，為保證主梁受力可靠并予以控制，應對控制截面進行各個階段的驗算。在以下內容中，先進行持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)承載力驗算，再分別驗算持久狀態(tài)抗裂驗算和應力驗算，最后進行短暫狀態(tài)構件的截面應力驗算。對于抗裂驗算，根據(jù)《公預規(guī)》公路簡支梁標準設計經(jīng)驗，對于全預應力梁在使用階段短期效應組合作用下，只要截面不出現(xiàn)拉應力就可滿足。在承載能力極限狀態(tài)下，預應力混凝土梁沿正截面和斜截面都有可能破壞，下面驗算這兩類截面的承載力。⑴正截面承載力驗算(單位mm)①確定混凝土受壓區(qū)高度根據(jù)《公預規(guī)》，對于帶承托翼緣板的T形截面：當成立時，中性軸在翼緣板內，否則在腹板內。本設計的這一判別式：左邊右邊，即中性軸在翼緣板內。設中性軸到截面上緣距離為，則：式中：——預應力受壓區(qū)高度界限系數(shù)，按《公預規(guī)》，對于C50混凝土和鋼絞