【文章內(nèi)容簡介】 的密度由附錄8查得，時，甲醇的密度 時，甲醇的密度混合液體的密度計算公式時，液相密度時，液相密度所以液體的密度 b . 氣相平均密度的計算氣體的密度 C . 精餾段內(nèi)氣、液相的體積流量蒸餾段內(nèi)氣、液的摩爾流率： 精餾段內(nèi)氣、液兩相的體積流量根據(jù)《化工原理（下冊）》，估取板間距為，由于一般常壓塔取，取板上清液層高度，則。由 和 的值，在《化工原理（下冊）》P142頁，史密斯關(guān)聯(lián)圖上查得 D . 氣體流通截面積的計算液相表面張力的計算查得甲醇的表面張力 其中時，甲醇的表面張力 時，甲醇的表面張力 《化工原理（下冊）》附錄5，查得時，水的表面張力 時，水的表面張力則塔頂組成的表面張力：則進料板組成的表面張力：則液泛氣速：氣體流通截面上的適宜氣速取氣體流通截面積 E . 降液管所占塔板面積與截面面積之比的計算此精餾塔的溢流形式選擇單流型，一般單流型可取，估取，由弓形降液管的參數(shù)圖查得。因為，所以得到 F . 塔徑的計算塔徑 （2）提餾段塔徑的計算 A . 提留段氣液相平均摩爾質(zhì)量和質(zhì)量分數(shù)塔底溫度 加料板溫度則提餾段塔頂與加料板的平均溫度為塔底組成 塔底氣相平均摩爾質(zhì)量塔底液相平均摩爾質(zhì)量液相中甲醇組分的質(zhì)量分數(shù)進料板組成 加料板氣相平均摩爾質(zhì)量加料板液相平均摩爾質(zhì)量液相中甲醇組分的質(zhì)量分數(shù)提餾段氣相的平均摩爾質(zhì)量提餾段液相的平均摩爾質(zhì)量 B . 平均密度的計算a . 液相平均密度的計算由由《化工原理（上冊）》附錄5 查得：時， 水的密度時， 水的密度由附錄8查得，時，甲醇的密度 時，甲醇的密度混合液體的密度計算公式時，液相密度時，液相密度所以液體的密度b . 氣相平均密度的計算氣體的密度提餾段內(nèi)氣、液的摩爾流率： C . 提餾段內(nèi)氣、液兩相的體積流量根據(jù)《化工原理（下冊）》，估取板間距為，由于一般常壓塔取，取板上清液層高度，則。由 和 的值，在《化工原理（下冊）》P142頁，史密斯關(guān)聯(lián)圖上查得 D . 氣體流通截面積的計算液相表面張力的計算查得甲醇的表面張力 其中時，甲醇的表面張力 時，甲醇的表面張力 由《化工原理（下冊）》附錄5，查得時，水的表面張力 時，水的表面張力則塔底組成的表面張力：則進料板組成的表面張力：則液泛氣速氣體流通截面上的適宜氣速取氣體流通截面積 E . 降液管所占塔板面積與截面面積之比的計算此提餾塔的溢流形式選擇單流型，一般單流型可取，估取，由弓形降液管的參數(shù)圖查得。因為，所以得到 F . 塔徑塔徑（3）塔徑的實際值 綜合蒸餾段和提餾段的塔徑，并進行圓整后，取7. 塔高的確定其中為最上面一塊塔板距塔頂?shù)母叨? 為最下面一塊塔板距塔底的高度取 五、精餾段塔板結(jié)構(gòu)設計及力學校核 （1) 降液管的寬度和截面面積的確定 由查《化工原理（下冊）》P143頁弓形降液管的參數(shù)圖可得： 則 液體在降液管中的停留時間為降低氣泡夾帶，液體在降液管內(nèi)應有足夠的停留時間以使氣體從液相中分離出。一般要求不應小于35秒，滿足要求。（2) 出口溢流堰與進口溢流堰的確定對于單溢流的出口堰長可取估取E為液流收縮系數(shù)，由查《化工原理（下冊）》P145頁液流收縮系數(shù)計算圖，得堰上液層高度—，此處取。則出口堰高 （3) 降液管底隙高度與受液盤的確定液體流過降液管底端出口處的流速，根據(jù)經(jīng)驗一般取，估取降液管底隙高度在設計中，塔徑較小時可取為25—30mm，塔徑較大時取約為40mm，最大時可達150mm，滿足要求。 （1) 板面布置在塔板的受液盤與鼓泡區(qū)之間設一安定區(qū)，以保證進塔板的液體平穩(wěn)均勻分布，同時也可防止氣體串入降液管，安定區(qū)的寬度取值通常為50100mm，估取。在鼓泡區(qū)與溢流堰之間設一安定區(qū)，其目的是為液體提供一個脫氣的區(qū)域，以避免夾帶大量氣泡的液體進入降液管，通常其寬度為70100mm，估取。邊緣區(qū)是塔板靠近塔壁的邊緣留出的邊寬，以供支持塔板和塔板緊固件夾緊。估取。因為 所以 （2) 浮閥的數(shù)目與排列選定型浮閥，其閥孔直徑。閥孔氣速可根據(jù)由實驗結(jié)果綜合的閥孔動能因子確定，其定義式為 根據(jù)工業(yè)設備數(shù)據(jù)，對重型浮閥，當板上浮閥剛?cè)_時，在812之間，在此范圍內(nèi)選擇112各值時，其相應的數(shù)據(jù)如下表 89101112做出圖象，如下所示：因此選則浮閥數(shù) 圓整為個單溢流塔板等腰三角形排列時，一個閥孔的鼓泡面積約為，估實際取值根據(jù)上述已確定的孔距，按等腰三角形叉排方式作圖，得到在鼓泡區(qū)內(nèi)可以布置的浮閥總數(shù)為65，其排列方式如下圖所示：（3) 校核：在812范圍內(nèi)，此浮閥數(shù)能滿足要求。 （4) 校核塔板開孔率：校核塔板開孔率一般對常壓塔，則滿足要求。（1)塔板壓降的校核塔板壓降等于干板壓降和液層壓降之和，即閥全開前 閥全開后 其中閥孔臨界氣速 求得閥全開后 式中：為充氣系數(shù)，反映板上液層充氣程度，無量綱，此處氣體進、出一塊塔板的壓強降（2) 液沫夾帶的校核泛點率在塔板結(jié)構(gòu)一定的情況下，兩相流量最大，液沫夾帶量最大，因此，液沫夾帶校核應取氣、液流量最大的釜上側(cè)塔板。取提餾段數(shù)據(jù)進行校核： 由《化工原理（下冊）》P150頁， 泛點負荷因子 查得一般對直徑小于900mm的常壓塔，泛點率，因此滿足泛點率要求，不會發(fā)生過量液沫夾帶。（3) 溢流液泛的校核泡沫液層的高度式中：為泡沫液層相對密度，取與降液管中泡沫