【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 （按摩爾分率計(jì)算）。試求：① 入塔空氣用量（ m3/h，以25℃計(jì)）；② 填料層高度。j06c20118 在常壓填料逆流吸收塔中，用清水吸收混合氣體中的氨，混合氣量為2000m3/h，其中氨的流量為160m3/h，出口氣體中的氨流量為4m3/h（均系操作溫度20℃下的體積），平衡關(guān)系為Y=，傳質(zhì)系數(shù)KY=(m2hDY)，（均按摩爾比表示），試求：① 吸收率h為多少？，求溶液的出口濃度。② ，內(nèi)充25180。25180。3的亂堆填料拉西環(huán)，填料有效比表面積約200m2/m3，求填料層高度。③ 若使V、Y、h、X 不變，%（mol%）的水溶液時(shí)，填料層高度有何變化（KY可視為不變）。j06c20127 一逆流吸收—解吸系統(tǒng)，兩塔填料層高度相同。操作條件下吸收系統(tǒng)平衡關(guān)系為y=，氣相總傳質(zhì)單元高度HOG=；解吸系統(tǒng)用過熱蒸汽吹脫，其平衡關(guān)系為y=，氣液比G5 /L=。（摩爾分率，下同），%。試求：① 吸收塔出塔液體組成；② 吸收塔填料層高度；③ 解吸塔的氣相總傳質(zhì)單元高度。j06d20021 某填料吸收塔用清水逆流吸收丙酮、空氣混合氣中的丙酮。原工況下，%（摩爾百分率，下同），丙酮回收率可達(dá)99%，%，進(jìn)塔氣量提高20%，吸收劑用量、入塔濃度、溫度等操作條件均不變。已知操作條件下平衡關(guān)系滿足亨利定律，總傳質(zhì)系數(shù)Kya ∝。試求： ⑴新工況下丙酮回收率； ⑵若仍將回收率維持在99%，則新工況下所需填料層高度為原工況的多少倍？j06d20023 某混合氣體以5000m3/h（標(biāo)準(zhǔn)狀況下）進(jìn)入逆流吸收塔，入口氣體濃度Y=(摩爾比，以下同)，要求的吸收率為h＝，溶劑進(jìn)口濃度Xa=0。已知操作條件下的平衡關(guān)系為Y=，Kya＝200 kmol/(m3h)，且Kya∝（此處U為空塔氣速）。① 求傳質(zhì)單元數(shù)NOG，傳質(zhì)單元高度HOG和填料層高度Ｚ；② 若將該塔的進(jìn)塔氣體增至5500m3/h（標(biāo)準(zhǔn)狀況下），要求吸收率不變，在其他條件不變情況下，問吸收劑用量需要增加多少？（設(shè)氣液量增加后，塔仍能正常操作）。（注：在試差時(shí)可先假定Dy1=）j06d20024 一填料吸收塔，填料層高度為3米，操作壓強(qiáng)為1atm，溫度為20℃。用清水吸收空氣－氨混合氣中的氨，混合氣體的質(zhì)量速度為580kg/(m2h)，其中含氨6%(體積%)，要求吸收率為99%，水的質(zhì)量速度為770kg/(m2h)。已知該塔在等溫下逆流操作，操作條件下的平衡關(guān)系為y*=。試求： ⑴出口氨水濃度； ⑵以氣相組成表示的平均推動(dòng)力； ⑶氣相總傳質(zhì)單元高度HOG； ⑷，試估算：當(dāng)操作壓強(qiáng)增大一倍，氣體質(zhì)量速度也增大一倍時(shí)，為保持原來的吸收率，在塔徑和水的質(zhì)量速度不變的情況下，填料層高度為多少？j06d20026 在填料層高度為3m的常壓逆流操作的吸收塔內(nèi)，用清水吸收空氣中的氨，混合氣含氨 5%(體積，以下同)，塔頂尾氣含氨 %，吸收因數(shù)為1，已知在該塔操作條件下氨－水系統(tǒng)平衡關(guān)系可用y*=mx表示（m為常數(shù)），%的混合氣充分接觸后的水中，(水)。試求： ⑴吸收液的出口濃度； ⑵該填料塔的氣相總傳質(zhì)單元高度，m；j06d20039 在2atm（絕壓）下逆流操作的填料吸收塔，已知入口惰性氣體流量為100kmol/h， yb=，回收率90%，進(jìn)入系統(tǒng)的純?nèi)軇┝恳?guī)定為60kmol/h，xb=，操作條件下的氣液平衡關(guān)系為y=， 溶液密度取1000kg/m3，溶劑及溶液分子量均取為40kg/kmol。 ⑴請(qǐng)?jiān)赮X圖上標(biāo)出過程操作線與平衡線，指出進(jìn)出塔狀態(tài)點(diǎn)位置，并計(jì)算總傳質(zhì)單元數(shù)（氣相）。 ⑵若已知：kG=[m2s(kN/m2)]，kL=6m/s，求Ky，并判斷本系統(tǒng)屬于什么控制系統(tǒng)？參見附圖： ⑶若改按下列流程設(shè)計(jì)，系統(tǒng)回收率不變，塔底溶液部分循環(huán)，（溶液），進(jìn)入系統(tǒng)的吸收劑不變，請(qǐng)?jiān)谕粓D上畫出此時(shí)的操作線和進(jìn)出塔截面的狀態(tài)點(diǎn)位置（注明數(shù)值）。 ⑷試定性判斷這兩種操作流程下其氣相總傳質(zhì)單元數(shù)有何不同？j06d20042有一座用油吸收煤氣中苯蒸汽的吸收塔，已知煤氣流量為2240m3/h（標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)），入塔氣體中含苯4%，%（均為體積分率），進(jìn)塔油中不含苯，取液體用量L＝ i n，已知?dú)庖浩胶怅P(guān)系為Y*＝。求：(１) 吸收率η；參見附圖：(２) 求Lm i n及L，kmol/h；(３) 求液體出塔組成Xb，kmol苯/kmol油；(４) 求吸收的對(duì)數(shù)平均推動(dòng)力DYm；(５) 為增大液體噴淋量，采用部分循環(huán)流程，在保證原吸收率情況下，最大循環(huán)量L162。為多少kmol/h？并示意畫出帶部分循環(huán)和不帶循環(huán)的兩種情況下的操作線。j06d20045一吸收塔，塔截面積為1m2，用來吸收煤氣中的H2S，煤氣量為 5000m3/h（標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)），含H2S為3%（摩爾）。用三羥基乙胺的水溶液進(jìn)行逆流操作吸收，進(jìn)塔的吸收劑中不含H2S。要求吸收率為90%。吸收塔在1大氣壓和27℃下操作，此時(shí)平衡關(guān)系為y=2x。在此條件下傳質(zhì)系數(shù)可用下列經(jīng)驗(yàn)公式求?。篕Ga=(m3hatm)，式中G的單位為kmol/(hm2)。L的單位為kmol/(hm2)。求：(１) ，所需填料高度為多少？(２) 當(dāng)吸收劑用量減小為原吸收劑用量的95%時(shí)，吸收率為多少？（此時(shí)填料層高度同上）j06d20095吸收解吸聯(lián)合操作系統(tǒng)如圖示。兩塔填料層高度均為7m， G=1000kmol/h，L=150kmol/h解吸氣量G162。 =300kmol/h，組分濃度（摩爾分率）為：y1=，y15=，y25=0， x2= ，且知：吸收系統(tǒng)相平衡關(guān)系：y=，解吸系統(tǒng)相平衡關(guān)系：y=。試求：① 吸收塔氣體出口濃度y2；② 吸收塔傳質(zhì)單元數(shù)NOG；③ 若解吸氣體流量為250kmol/h，則氣體出口濃度y2又為多少？ 參見附圖：（設(shè)L，G，y1，y25，И均不變，且氣體流量變化時(shí)，解吸塔HOG基本不變，HOG=1米）j06d20128 欲用填料塔以清水逆流吸收混合氣中有害組分A 。已知入塔中A 組分yb=（摩爾分率， 下同），要求回收率為90%，平衡關(guān)系：y=2x，HOG=。試求：① 出塔液體濃度；② 填料層高度；③若入塔A 組分濃度yb=，其它設(shè)計(jì)條件不變?，F(xiàn)改用板式塔，問理論板數(shù)為多少？j06d20129 空氣和CCl4混合氣中含CCl4濃度yb=(摩爾分率，下同)，欲用煤油吸收以除去其中90%的CCl4，G=150kmol/(m2h)。吸收劑分兩股，第一股含CCl4的x3 =，第二股x2=，L3=L2=75kmol/(m2h)。，全塔HOG=1m，平衡關(guān)系：y=。試求：① 吸收劑在塔底的濃度xb；② 第二股煤油加入的最適宜位置（加入口至塔底高度）；參見附圖：③ 上述方案與將兩股煤油混合一并從塔頂加入相比示意圖畫出兩種設(shè)計(jì)方案的操作線，定性說明何者所需填料層較高。j07a10001 含甲醇15%(質(zhì)量)的水溶液，其密度為970kg/m3，試計(jì)算該溶液中甲醇的：⑴摩爾分率 ⑵摩爾比 ⑶質(zhì)量比 ⑷質(zhì)量濃度 ⑸摩爾濃度j07a10010某連續(xù)精餾塔進(jìn)料液中含易揮發(fā)組分55% (摩爾百分?jǐn)?shù)，下同)（與此相平衡的汽相組成為75% ），要求塔頂產(chǎn)品含易揮發(fā)組分95%，飽和液體進(jìn)料。 ⑴求最小回流比。 ⑵若加料板上液體組成與進(jìn)料組成相同，回流比為 ，求進(jìn)料板上一板流下的液體組成。j07a10011 用連續(xù)精餾塔每小時(shí)處理100 kmol含苯 40% 和甲苯 60% 的混合物，要求餾出液中含苯90%，殘液中含苯 1%（組成均以kmol%計(jì)）。 (1)餾出液和殘液各多少kmol/h。 (2)飽和液體進(jìn)料時(shí)，已估算出塔釜每小時(shí)汽化量為132kmol，問回流比為多少？j07a10012 用常壓連續(xù)精餾塔分離某二元理想混合物，已知相對(duì)揮發(fā)度α=3，加料量F=10kmol/h，飽和蒸汽進(jìn)料， (摩爾分率，下同)，塔頂蒸汽全凝液于泡點(diǎn)下回流，回流比R=2Rmin，易揮發(fā)組分的回收率為90%，塔釜為間接蒸汽加熱，試計(jì)算提餾段上升蒸汽量。j07a10019 在常壓連續(xù)精餾塔中分離理想二元混合物，進(jìn)料為飽和蒸汽，（摩爾分率），回流比R=，，求餾出液組成xD。j07a10026 用常壓精餾塔分離雙組分理想混合物，泡點(diǎn)進(jìn)料，進(jìn)料量100kmol/h，加料組成為50%塔頂產(chǎn)品組成xD＝95%，產(chǎn)量 D＝50kmol/h，回流比R=2Rmin，設(shè)全塔均為理論板，以上組成均為摩爾分率。相對(duì)揮發(fā)度α＝3。求： (最小回流比) 。 。j07a10033 一精餾塔，塔頂設(shè)全凝器，在常壓下分離苯－甲苯物系，采用回流比 R＝3。今測(cè)得塔頂餾出液濃度xD=＝（均為摩爾分率）；已知物系的相對(duì)揮發(fā)度a=，試計(jì)算第一塊塔板的板效率Emv。j07a10135 某雙組分理想物系當(dāng)溫度T＝80℃時(shí)，PA176。＝，PB176。＝40kPa，液相摩爾組成xA＝，試求： ⑴與此液相組成相平衡的汽相組成yA； ⑵相對(duì)揮發(fā)度a。j07a10136 某精餾塔分離易揮發(fā)組分和水的混合物，流程如圖所示，F(xiàn)=200kmol/h，xf= (摩爾組成，下同)，加料為汽液混合物，氣液的摩爾比為2：3，塔底用飽和水蒸汽直接加熱，離開塔頂?shù)钠嘟?jīng)分凝器冷凝(1/2)V量作為回流液體，其余(1/2)V量的汽相經(jīng)全凝器冷凝作產(chǎn)品，已知D＝90kmol/h，xD＝，相對(duì)揮發(fā)度α＝2，試求： ⑴離開塔頂?shù)谝粔K板的汽相濃度y1；參見附圖： ⑵塔底產(chǎn)品xW。j07a10143 一雙組分精餾塔，塔頂設(shè)有分凝器，已知進(jìn)入分凝器的汽相組成 y1＝ (摩爾分率，下同)，冷凝液組成xD＝，兩個(gè)組分的相對(duì)揮發(fā)度α＝2，求：⑴出分凝器的汽體組成yD＝？參見附圖： ⑵出分凝器之液、汽的摩爾流率比L/VD＝？j07a10146 某二元混合物原料中易揮發(fā)組分xf＝(摩爾組成)，用平衡蒸餾的方式使50%的物料汽化，試求汽相中易揮發(fā)組分的回收率。（設(shè)相對(duì)揮發(fā)度α＝3）j07a10167 某二元系統(tǒng)精餾塔在泡點(diǎn)下進(jìn)料，全塔共有三塊理論板及一個(gè)再沸器，塔頂采用全凝器，進(jìn)料位置在第二塊理論板上，塔頂產(chǎn)品組成XD=（摩爾分率），二元系統(tǒng)相對(duì)揮發(fā)度a＝4，進(jìn)料組成為xF＝（摩爾分率），回流比R＝1時(shí)，求： ⑴離開第一塊板的液相組成x1為多少？ ⑵進(jìn)入第一塊板的氣相組成y2為多少？ ⑶兩操作線交點(diǎn)d的氣液組成？j07a10169 已知某精餾塔進(jìn)料組成xf＝，塔頂餾出液組成xD＝，平衡關(guān)系 y＝＋，試求下列二種情況下的最小回流比Rmin。 ⑴飽和蒸汽加料； ⑵飽和溶液加料。j07a10170 在常壓連續(xù)精餾塔中分離二元混合物，進(jìn)料為飽和液體，（摩爾分率），回流比R＝3，截距為－，求xDj07a10171 在連續(xù)精餾塔中，進(jìn)行全回流操作。已測(cè)得相鄰兩板上液相組成分別為xn1=， xn=，（均為易揮發(fā)組分摩爾分率），已知操作條件下相對(duì)揮發(fā)度α＝3，則yn=? Xn*=?，以液相組成表示的第ｎ板的單板效率EML=?j07a10173 由一層理論板與塔釜組成的連續(xù)精餾塔，每小時(shí)向塔釜加入含甲醇40%(摩爾分率)的甲醇水溶液100kmol，要求塔頂餾出液組成XD=，塔頂采用全凝器，回流比R＝3，在操作條件下的平衡關(guān)系為y＝＋，求：⑴塔釜組成xW；⑵每小時(shí)能獲得的餾出液量D。參見附圖：j07a15015 由一塊理論板與塔釜組成的連續(xù)精餾塔中，每小時(shí)向塔釜加入甲醇組成為 （摩爾分率，下同）的甲醇水溶液100kmol，泡點(diǎn)進(jìn)料。，塔頂采用全凝器，回流液為飽和液體，試求每小時(shí)獲得的餾出液摩爾數(shù)。j07a15134 組成為 xf= 的原料以汽液混合狀態(tài)進(jìn)入精餾塔，其中氣液摩爾比為1：2 ，塔頂xD=(以上均為摩爾分率)，易揮發(fā)組分回收率為95% ，回流比 R=，相對(duì)揮發(fā)度α=，試求： ⑴原料中汽相和液相組成； 參見附圖： ⑵列出提餾段操作線方程。j07a15154 　分離苯和甲苯混合液，，（以上組成均為苯的摩爾分率）。泡點(diǎn)進(jìn)料，塔頂冷凝器為全凝器，塔釜為間接蒸汽加熱。試求： ⑴最小回流比； ⑵，列出精餾段操作線方程； ⑶列出提餾段操作線方程。j07a15166 用常壓連續(xù)精餾塔分離苯－甲苯混合物，（以上為摩爾分率）。進(jìn)料為飽和蒸汽，苯對(duì)甲苯的相對(duì)揮發(fā)度α＝，塔頂采用全凝器。試求離開塔頂?shù)诙永碚摪宓恼羝M成。j07a15176 用一連續(xù)精餾塔分離二元理想溶液，進(jìn)料量為100kmol/h，進(jìn)料組成為 （摩爾分率，下同），，飽和液體進(jìn)料。塔頂冷凝器為全凝器，塔釜間接蒸汽加熱。操作回流比為3。試求： ⑴餾出液及殘液量； ⑵塔釜每小時(shí)產(chǎn)生的蒸汽量為多少kmol？ ⑶離開塔釜上一塊理論板液相組成為多少？ ⑷最小回流比為多少？j07a15177 （摩爾分率，下同），流量為100kmol/h，于常壓下進(jìn)行連續(xù)精餾，要求塔頂xD=，塔底 xW=，D=40kmol/h，原料于泡點(diǎn)下進(jìn)入，已知操作條件下相對(duì)揮發(fā)度α＝。求： ⑴精餾段操作線方程； ⑵提餾段操作線方程。j07a20003 某一正在操作的連續(xù)精餾塔，有塔板15塊，塔頂設(shè)為全凝器，用于分離苯－甲苯混合液，液中含苯35%，泡點(diǎn)進(jìn)料，餾出液含苯97%，殘液含苯5%（以上皆為摩爾分率）。 ⑴求最小回流比Rmin。參見附圖： ⑵如采用回流比R=，求理論塔板數(shù)Nt及總板效率Et。 ⑶如果單板效率等于總板效率，試求提餾段最下一塊板上升蒸汽的組成。j07a20144 ，流量為100kmol/h 的甲醇－水混合液，泡點(diǎn)進(jìn)料，（以上均為摩爾分率），已知精餾段操作線為：y＝＋； 操作條件下的平衡關(guān)系如