供熱、鍋爐綜合課程設(shè)計(jì)畢業(yè)論文說明書(編輯修改稿)
2025-07-24 22:48 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 片數(shù)：n=F/f= 得β1=；實(shí)際片數(shù)：n=Fβ1/f=； 所以應(yīng)選18片。其余散熱器所需散熱器片數(shù)詳細(xì)計(jì)算過程略，其片數(shù)見下表：立管散熱器片數(shù)五層四層三層二層一層A1812131416B1812131416C（左）2013141518C（右）2013141518D（左）1510101214D（右）2013141617E1510101214F（左）1715161316F（右）14441316G12441216H005918I14881215J（左）645810J（右）12881214K（左）6441216K（右）6441216室內(nèi)的水力計(jì)算：。（1） 根據(jù)各管段的熱負(fù)荷，求出各管段的流量，計(jì)算公式如下： （2） 在干管的水力計(jì)算中推薦經(jīng)濟(jì)比摩阻Rpj=60120pa/m 確定其 管徑，由經(jīng)濟(jì)比摩阻和熱流量從表中查出最接近經(jīng)濟(jì)比摩阻的 管徑，從而確定出供水干管各個(gè)管段、立管K和回水總干管的管 徑，再根據(jù)所得管徑確定其壓降和流速。如1號管段根據(jù)其流量 G=,查出其管徑D=50mm，然后再查表可以確定出其比 摩阻R=,流速v= 將所得數(shù)據(jù)列于管路水力計(jì)算表（詳見附表2）。 （3）確定各管段的局部阻力損失。用“動(dòng)壓頭法”進(jìn)行管內(nèi)的局部 阻力計(jì)算。根據(jù)室內(nèi)管路的實(shí)際情況，列出各管段的局部阻力 管件名稱，并查出各個(gè)局部阻力管件的阻力系數(shù)，列于下面的 局部阻力系數(shù)計(jì)算表。 （4）計(jì)算各管段的壓力損失。2. 用同樣方法，計(jì)算通過其它立管的環(huán)路，從而確定出各立管與供回水干管的管徑及其壓力損失，并將所得數(shù)據(jù)列于管路水力計(jì)算表。 管路水力計(jì)算表管段編號 熱負(fù)荷 Q （W）流量 G kg/h 管長 L (m)管徑 d (mm)流速 v (m/s)比摩阻 △pm (Pa/m)局部阻力系數(shù) Σζ動(dòng)壓頭 (m)長度損失局部損失 壓力損失△p (Pa)1104997361250 2104997361250 3970923340503 489170501 571608401 656120402 749413326 835197324 929880324 1022592255 1119546255 129588208 137922152187 1415844545201 1533406321 16488941682323 175560140 186981740 197513440 2079022403 2185468403 2295426503 23104997361250104A79222045 B79222045 C175622568 D154882568 E67072045 F142163268 G53171557 H38881547 I64462045 J99582075 K95882075 局部阻力系數(shù)計(jì)算表管段號管徑局部阻力個(gè)數(shù)Σζ管段號管徑局部阻力個(gè)數(shù)Σζ150閘閥1131590176。彎頭4*490176。彎頭11直流三通11 Σζ=7 Σζ=1420直流三通1125090176。彎頭3*3 Σζ= Σζ=1532直流三通11350直流三通11 Σζ=190176。彎頭4*41632直流三通11 Σζ=390176。彎頭2*2450直流三通11 Σζ=3 Σζ=1740直流三通11550直流三通1190176。彎頭5*5 Σζ= Σζ=640直流三通111840直流三通1190176。彎頭3*390176。彎頭2*2 Σζ= Σζ=21940直流三通1173 2直流三通1190176。彎頭3*390176。彎頭5*5 Σζ= Σζ=62040直流三通11832直流三通1190176。彎頭4*490176。彎頭 3*3 Σζ=3Σζ=4214090176。彎頭4*4925直流三通11直流三通1190176。彎頭33* Σζ=3 Σζ=42250直流三通111025直流三通1190176。彎頭4*490176。彎頭4*4Σζ=3 Σζ=51125直流三通112350直流三通1190176。彎頭4*490176。彎頭4*4Σζ=5閘閥11220直流三通11Σζ= 集氣罐11 90176。彎頭4*4 Σζ=8 A20截止閥210*2F32截止閥2*2乙字彎10*10乙字彎10*10散熱器5*5散熱器5*5Σζ=45分流三通5*5B20截止閥210*2合流三通5*5乙字彎10*10Σζ=68散熱器5*5G15截止閥216*2Σζ=45乙字彎10*10C25截止閥2*2散熱器5*5乙字彎10*1057散熱器5*5H15截止閥216*2分流三通5*5乙字彎6*6合流三通5*5散熱器3*3Σζ=68Σζ=47D25截止閥2*2I20截止閥210*2乙字彎10*10乙字彎10*10散熱器5*5散熱器5*5分流三通5*5Σζ=45合流三通5*5J20截止閥210*2Σζ=68乙字彎10*10E20截止閥210*2散熱器5*5乙字彎10*10分流三通5*5散熱器5*5合流三通5*5Σζ=45Σζ=75K20截止閥210*2乙字彎10*10散熱器5*5分流三通5*5合流三通5*5Σζ=75 3. 求各個(gè)環(huán)路的壓力損失不平衡率。 因?yàn)楦鱾€(gè)立管之間是相互并聯(lián)的關(guān)系，因而只要算出熱水供暖系統(tǒng)最不利循環(huán)環(huán)路與個(gè)并聯(lián)環(huán)路之間（不包括共同管段）的計(jì)算壓力損失相對差額，保證其不大于15%。如通過立管A與最遠(yuǎn)立管K的平衡率如下計(jì)算：最遠(yuǎn)立管K環(huán)路的損失(不包括與A立管共同管段）：ΔPk39。=ΔP3+ΔP4+ΔP5+ΔP6+ΔP7+ΔP8+ΔP9+ΔP10+ΔP11+ΔP12+ΔPK =+++++++++800+3594 =14279Pa最近環(huán)路A的損失（不包括與K立管的共同管段）ΔPA39。=ΔPA+ΔP13+ΔP14+ΔP15+ΔP16+ΔP17+ΔP18+ΔP19+ΔP20+ΔP21+ΔP22=++++++++++ =16658Pa不平衡率=1ΔPK39。/ΔPA39。=%在15%以內(nèi)，滿足要求。對其他立管，同上進(jìn)行計(jì)算進(jìn)行校核，如果不能滿足要求，則適當(dāng)?shù)母淖児軓?，直到各個(gè)管段都達(dá)到平衡要求為止。室內(nèi)管網(wǎng)水壓圖（詳圖見附錄）圖中藍(lán)色實(shí)線表示室內(nèi)管網(wǎng)的
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