景區(qū)賓館建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2025-07-24 21:52 本頁(yè)面
【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 0130 梁柱內(nèi)力計(jì)算 梁端：柱端彎矩采用二次分配法計(jì)算，由于結(jié)構(gòu)和荷載對(duì)稱(chēng)，故計(jì)算的可用半框架，梁端剪力可依據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得，柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到，計(jì)算柱底軸力還考慮柱的自重。（1）計(jì)算梁柱轉(zhuǎn)動(dòng)剛度 表219 轉(zhuǎn)動(dòng)剛度構(gòu)件名稱(chēng)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度S相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度框架梁邊跨4邊跨21．0框架柱首層42～5層42～5層4（2）計(jì)算分配系數(shù)如表2—20分配系數(shù)按下式計(jì)算 其中為節(jié)點(diǎn)K第i根桿件的相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度：為節(jié)點(diǎn)K各桿相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度之和表220 各桿件相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)剛度節(jié)點(diǎn)5+=——4+2*=—3+2*=—2+2*=—1++=—11++=—10*2++=9*2++=8*2++=7+++=（3）荷載分析：恒載： AB跨：｛ 5層 2～4層 { 1層 BC跨：｛ 5層 2～4層 { 1層 活載： AB跨： ｛ 5層 2～4層 { 1層 BC跨： ｛ 5層 2～4層 { 1層 （4）固端彎矩計(jì)算 將框架梁視為兩端固定梁計(jì)算固端彎矩計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2—21表221 固端彎矩計(jì)算表AB跨BC跨簡(jiǎn) 圖固端彎矩簡(jiǎn) 圖固端彎矩 彎矩分配及傳遞 遠(yuǎn)端固定 遠(yuǎn)端滑鉸支傳遞系數(shù)為1表222 恒荷載作用下框架彎矩計(jì)算上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁 表223 活荷載作用下框架彎矩計(jì)算上柱下柱右梁左梁上柱下柱左梁 跨中彎矩 圖213恒荷載作用下框架彎矩圖(kN/m) 梁端剪力 —梁上均布荷載引起的剪力, —梁端彎矩引起的剪力, 柱的軸力 式中： —梁端剪力 —節(jié)點(diǎn)集中力及柱自重 以AB跨四、五層梁在荷載作用下,梁端剪力及柱軸力計(jì)算為例。由框架豎向荷載示意圖查得梁上均布荷載為四層： 集中荷載： （A柱） （B柱）自重： （A柱） （B柱）五層：集中荷載： （A柱） （B柱）柱自重： （A柱） （B柱）梁端彎矩：五層梁端彎矩 四層梁端彎矩 注：括號(hào)內(nèi)為調(diào)幅后的數(shù)值，五層梁端剪力調(diào)幅前 調(diào)幅后 五層A柱柱頂及柱底軸力其它梁端剪力及柱軸力 見(jiàn)表223表223 恒載作用下梁端剪力及柱軸力kN層 次54321荷載引起剪力AB跨BC跨彎矩引起剪力AB跨（）（）（）（）（）BC跨00000總剪力AB跨（）（）（）（）（）（）（）（）（）（）BC跨柱軸力A柱B柱注:括號(hào)內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值 表224 活載作用下（屋面雪荷載）梁端剪力及柱軸力層 次54321荷載引起剪力AB跨BC跨彎矩引起剪力AB跨 BC跨00000總剪力AB跨25BC跨柱軸力A柱B柱 橫向框架內(nèi)力組合⑴結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)該建筑7度設(shè)防高度〈30m框架結(jié)構(gòu) 由《抗震規(guī)范》查得抗震等級(jí)三級(jí)⑵框架梁內(nèi)力組合考慮以下四種內(nèi)力組合因風(fēng)載彎矩圖可得內(nèi)力組合與考慮地震作用的組合相比一般較小，對(duì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不起控制作用，故不予考慮。求跨中最大彎矩方法（以地震作用為例）注：當(dāng)或時(shí)，表示最大彎矩發(fā)生在支座處。應(yīng)取或，用計(jì)算—重力荷載作用下梁端的彎矩—水平地震作用下梁端彎矩 —豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力⑶框架柱內(nèi)力組合取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，按下列法進(jìn)行組合柱端彎矩M和軸力N組合的設(shè)計(jì)值非抗震設(shè)計(jì)：抗震設(shè)計(jì)：由于柱是偏心受力構(gòu)件且一般采用對(duì)稱(chēng)配筋，故應(yīng)以上述組合求出最不利內(nèi)力：內(nèi)力組合過(guò)程及數(shù)據(jù)見(jiàn)附錄承載力抗力調(diào)整系數(shù)注意：在截面配筋時(shí)，組合表中與地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以后與靜力組合的內(nèi)力進(jìn)行比較，挑選出最不利內(nèi)力 承載力抗震調(diào)整系數(shù) 取值見(jiàn) 表225 承載力抗震調(diào)整系數(shù)材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)鋼筋混凝土梁受彎梁軸壓比﹤偏壓軸壓比的墻偏壓抗震墻偏壓各類(lèi)構(gòu)件受剪、偏壓 橫向框架梁截面設(shè)計(jì) ⑴第一層梁為例,梁控制截面的 內(nèi)力如圖213示,圖中單位為 單位為 砼強(qiáng)度等級(jí)C25 ,縱筋為HRB335，箍筋為HPB235，圖213 第一層梁內(nèi)力示意當(dāng)梁下部受拉時(shí)，按T形截面設(shè)計(jì)，當(dāng)梁上部受拉時(shí)，按矩形截面設(shè)計(jì)，梁向計(jì)算跨度按寬度考慮時(shí)：跨間截面按單筋T形截面c屬第一類(lèi)T形截面支座A上部支座上部選用：( 418 ) AB跨 梁端剪力設(shè)計(jì)值調(diào)整 左震： 右震：截面尺寸滿足要求梁端加密區(qū)箍筋取2肢箍筋用HPB235則，非加密區(qū)箍筋取2肢箍筋設(shè)置滿足要求BC跨：若加密區(qū)取2肢，則其承載力為由于非加密區(qū)長(zhǎng)度較小，故全跨均可按加密區(qū)配置其余配筋見(jiàn)表 表226 截面配筋層數(shù)截面MζAs39。As實(shí)際配筋A(yù)s39。/Asρ5 支座A 06254263Φ16 ％ Bl 06255483Φ16 ％ AB跨間 6253Φ18 ?。ァ≈ё鵅r01544331Φ20+2Φ16 ％BC跨間 1541Φ20+2Φ16 ?。ァ? 支座A 08309531Φ22+2Φ25 % Bl 083010091Φ22+2Φ25 % AB跨間 8303Φ22 % 支座Br8548421Φ22+2Φ25 % BC跨間 8541Φ16+2Φ18 % 1 支座A 0891889 418 % Bl0891920 418 %AB跨間 695 318 % 支座Br0127512031Φ22+2Φ25 % BC跨間 12751Φ16+2Φ18 % 見(jiàn)下表給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比驗(yàn)算結(jié)果，其中剪跨比也可取，注意：表中的和N都不應(yīng)考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)，由表可見(jiàn)各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求表227 剪跨比和軸壓比柱號(hào)層次bNA柱5450415〉2〈2450415〉2〈1550515〉2〈B柱5500465〉2〈2500465〉2〈1550515〉2〈 （1） 地震作用的內(nèi)力計(jì)算 柱的配筋以第二層B軸柱為例說(shuō)明，根據(jù)B柱內(nèi)力組合表，將支座中心處的彎矩?fù)Q算支座邊緣，并與柱端組合彎矩的調(diào)整值比較后，選出最不利內(nèi)力進(jìn)行配筋。B節(jié)點(diǎn)左右梁端彎矩B節(jié)點(diǎn)上下柱彎矩彈性彎矩分配給上下柱梁即：因水平荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值占總彎矩的75%以上，框架柱按下式計(jì)z1 = = 1, 取z1 = z2 = 因?yàn)閘0/h 15取z2 = h = =軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受拉鋼筋的合力點(diǎn)的距離: e = hei + h/2 as = + 500 / 2 35 = mm軸向壓力作用點(diǎn)至縱向受壓鋼筋的合力點(diǎn)的距離: e39。 = h/2 hei as39。 = 500 / 2 35 = mma1 = N ≤ afcbx + f39。yA39。s ssA當(dāng)采用對(duì)稱(chēng)配筋時(shí), 可令f39。yA39。s = ssA因此x = x 2as/h0 =
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