【文章內(nèi)容簡介】 15428 5 19822 6 324920表 邊框架柱側(cè)移剛度 D 值（N/mm ）C10,C1 A1,A10層次 Kc?1iDn iKc?1in 2i?iD2～6 12848 2 14200 2 540961 14072 2 14635 2 57414表 中框架柱 B 側(cè)移剛度 D 值（N/mm）B1，B10層次 Kc?1in i?i2～6 13455 2 269111 14332 2 28663表 樓電梯間框架柱側(cè)移剛度 D 值（N/mm）C4，C5，C6 B5，B6層次 Kc?1iDn iKc?1in 2i?iD2～6 12848 3 22270 2 830841 14072 3 18055 2 78326 將上述不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度想加，即得框架各層層間側(cè)移剛度 ，如下?iD表表 橫向框架層間側(cè)移剛度（N/mm）13層次 1 2 3 4 5 6?iD460670 519863 519863 519863 519863 5198633．結(jié)構(gòu)基本自振周期計算采用頂點位移法：結(jié)構(gòu)基本自振周期 T??017.?：考慮非結(jié)構(gòu)墻體剛度影響的周期折減系數(shù)，實砌填充磚墻取 ～，輕質(zhì)墻取 ?：假想集中在各層樓面處的 Gi 為水平荷載，按彈性方法求得的結(jié)構(gòu)頂點假想位移T?（m）( 求層間位移 ，再求頂點位移 。)iiiDG????1 T?對突出屋面的屋頂間、女兒墻、煙囪等假想位移指主體結(jié)構(gòu)位移。對于帶屋面局部突出間的房屋，ｕT 應(yīng)取主體結(jié)構(gòu)頂點的位移。突出間對主體結(jié)構(gòu)頂點位移的影響，可按頂點位移相等的原則，將其重力荷載代表值折算到主體結(jié)構(gòu)的頂層。當(dāng)屋面突出部分為一層時，其重力荷載可按下式計算： ????????????????HhGhGnne 212113!3將 G7 折算到主體結(jié)構(gòu)的頂層，即 ????????????????對框架結(jié)構(gòu)，ｕT 可按下式計算； VGi=??nik ??njijGiiDVu1/ ?nki1式中，Gk：集中在 k 層樓面處的荷載代表值；VGi: 把集中在各層樓面處的重力荷載代表值視為水平荷載而得的第層的層間剪力；: 第 i 層的層間側(cè)移剛度；??nkijD1 : 第 i 層的層間側(cè)移；iu? : 第 i 層的頂部側(cè)移；i表 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算層次. kNGi kVGi mNDnjij??1ui?mui146 519863 5 24772 519863 4 519863 3893 519863 2 519863 1 460670 基本自震周期 T1，ｕT 其中的量綱為 m，取 ΨT=，則sut ????其中，ｕT ：計算結(jié)構(gòu)基本自振周期用的結(jié)構(gòu)頂點假想位移：ΨT ：結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重墻影響的折減系數(shù)，4 水平地震作用及樓層地震剪力計算由于本設(shè)計方案，結(jié)構(gòu)高度不超過 40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布較均勻，變形以剪切變形為主，以及近似于單質(zhì)點體系的結(jié)構(gòu)，故可用底部剪力法計算水平地震作用，采用底部剪力法時，各樓層可僅取一個自由度。地震作用按 7 度 類場地（地基土不液化） ，?地震動參數(shù)區(qū)劃的特征周期分為一區(qū)考慮，按規(guī)范查得揚州的特征周期為 T =, 則g=。采用底部剪力法計算，由于 T = ==,故應(yīng)考慮頂max?1g點附加地震作用，取 = T +=+=?1結(jié)構(gòu)底部剪力為： ??=（+ 5+）=51416kN . , ????????????????????　　 為結(jié)構(gòu)水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值； 相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)值，1?多層砌房屋、底部框架和多層內(nèi)框架磚房，宜取水平地震影響系數(shù)最大值；Geq 結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，單質(zhì)點應(yīng)取總重力荷載代表值，多質(zhì)點可取總重力荷載代表值的 85%。頂點附加地震作用為 F = F ==?n?EKF = F (1 )i??niiiHG1EK式中 Fi 為質(zhì)點 I 的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值；Gi 為集中于質(zhì)點 i 的重力荷載代表值；Hi為質(zhì)點 i 的計算高度； 為頂部附加地震作用系數(shù)，多層鋼筋混凝土和鋼結(jié)構(gòu)房屋可查n?規(guī)范表 416，多層內(nèi)框架磚房可采用 ，其它房屋可采用 ； F 為頂部附加水平?n15地震作用?！”? 頂部附加地震作用系數(shù)Tg(s) F1 T1≤≤ +~ + 不考慮注：T1 為結(jié)構(gòu)基本自振周期Vi=ΣF j+ΔF n，采用底部剪力法時，突出屋面的屋頂間、女兒墻、煙囪等的地震作用效應(yīng)，宜乘以增大系數(shù) 3，此增大部分不應(yīng)往下傳遞，但與該突出部分相連的構(gòu)件應(yīng)予計入。具體計算過程見表 。各樓層的地震剪力計算結(jié)果列于表 。表 各層地震作用及樓層地震剪力層次 h (m)iH (m)iG (kN)iG Hi??niii1F iV (kN)i7 6 5 4 3 2 1 注： Fn 只加入主體的頂層即第七層。?5．水平地震作用下的位移驗算 3F1 V123V2544V5F66i7+圖 3 .2 層間剪力、位移示意圖各類結(jié)構(gòu)應(yīng)進行多遇地震作用下的抗震變形驗算，其樓層內(nèi)最大的彈性層間位移應(yīng)符合下式要求，Δμe 小于等于[θe]h16式中 Δμe 為多遇地震作用標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的樓層內(nèi)最大的彈性層間位移；計算時除以彎曲變形為主的高層建筑外，可不扣除結(jié)構(gòu)整體彎曲變形；應(yīng)計入扭轉(zhuǎn)變形，各作用分項系數(shù)均應(yīng)采用 ；鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面剛度可采用彈性剛度。h 為計算樓層層高。表 橫向水平地震作用下的位移驗算 層數(shù)層間剪力V (kN)i層間剛度Diu u =i1?iV層高 h(m)i層間相對彈性轉(zhuǎn)角 備注6 519863 1/18315 519863 1/11934 519863 1/9293 519863 1/7942 519863 1/7221 460670 1/780層間相對彈性轉(zhuǎn)角均滿足要求〈 =e???501（規(guī)范 319）第四章 內(nèi)力分析注：荷載取為標(biāo)準(zhǔn)值第一節(jié) 恒荷載作用下框架的內(nèi)力計算用彎矩二次分配法計算恒荷載作用下框架受荷簡圖—附錄恒荷載作用下框架彎矩計算（1）梁的固端彎矩17表 77梁的固端彎矩CB 梁 BA 梁層數(shù) 恒載 g 跨度 l(m)MBD=1/12*g*l*l MDB=1/12*g*l*l跨度l(m) MDF=1/12*g*l*l MFD=1/12*g*l*l6 1~5 （2）彎矩分配系數(shù)根據(jù)梁柱相對線剛度算出各節(jié)點的彎矩分配系數(shù)。表 78梁柱彎矩分配系數(shù)相對線剛度 C 節(jié)點 B 節(jié)點 A 節(jié)點層數(shù) ib ic uAB uAiAi+1 uAiAi1 uBA uBiBi+1 uBiBi1 uBC uCB uCiCi+1 uCiCi16 5 4 3 2 1 備注：u=S/∑S，遠端固定 S=4i，i=層數(shù)。（3）彎矩分配法計算框架彎矩計算桿端彎矩。18各節(jié)點進行彎矩分配。彎矩傳遞，同跨梁兩端，同層柱子上、下端的彎矩相互傳遞，傳遞系數(shù)為 1/2。各節(jié)點的不平衡力矩，進行二次分配。將固端彎矩，分配彎矩，傳遞彎矩相加，得出各桿的桿端彎矩。桿端彎矩以順時針轉(zhuǎn)動為正，反之為負。表 79彎矩分配法計算框架恒載彎矩節(jié)點 C B A層數(shù) 截面 上柱 下柱 右梁 　 左梁 上柱 下柱 右梁 　 左梁 上柱 下柱分配系數(shù) 　 　 固端彎矩 　 　 一次分配 　 　 　 一次平衡 　 　 　 二次分配 　 　 　 六層二次平衡=桿端彎矩 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 固端彎矩 　 　 一次分配 一次平衡 二次分配 五層二次平衡=桿端彎矩 　 　 　 　 　 　19分配系數(shù) 　 　 固端彎矩 　 　 一次分配 一次平衡 二次分配 二~四層二次平衡=桿端彎矩 　 　 　 　 　 　分配系數(shù) 　 　 固端彎矩 　 　 一次分配 一次平衡 　二次分配 一層二次平衡=桿端彎矩 　 　 　 　 　柱底 桿端彎矩 　 　 　 　 　 　 　 　 　 （4）橫梁跨中彎矩取脫離體，按簡支梁則有 M 中=（|M 左|＋|M 右|）/2＋1/8gl 2表 710橫梁跨中彎矩層數(shù) g 梁 CB 梁 BA20|M 左| |M 右| l 1/8*g*l*lM 中=1/8*g*l*l(|M 左|+|M 右|)/2 |M 左| |M 右| l 1/8*g*l*lM 中=1/8*g*l*l(|M 左|+|M 右|)/26 5 4 3 2 1 21恒荷載作用下的彎矩圖 . 載 彎 矩 恒荷載作用下框架的剪力計算取節(jié)點平衡，可求得梁端及柱剪力列于表中表 811梁端剪力梁 CB 梁 BA層數(shù) g l M 左 M 右 V 左 V 右 l M 左 M 右 V 左 V 右6 5 4 3 2 1 備注:V 左=1/2*g*l+(M 左M 右)/l，V 右=1/2*g*l+(M 左M 右)/l。22表 812柱的剪力C 柱 B 柱 A 柱層數(shù)層高H M 上 M 下 V M 上 M 下 V M 上 M 下 V6 5 3 3 2 1 備注：V=∑M/H=（M 上+M 下）/H恒荷載作用下的剪力圖 1413143206569523 載 剪 力 圖恒荷載作用下框架的軸力計算柱的自重： 六層： KN二~五層柱 ： 23 底層柱 ： KN樓層各柱的軸力如下表 樓層各柱軸力（ ）KN C 柱 B 柱 A 柱樓層 上 下 上 下 上 下六 240 291 163 五 四 三 二 一 1760 2061 1289恒荷載作用下的軸力圖恒 載 軸 力 圖第二節(jié) 活荷載作用下框架的內(nèi)力根據(jù)設(shè)計經(jīng)驗，當(dāng)活荷載較小時， （例如民用建筑樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為≤㎡時），或活荷載與恒荷載之比不大于 1 時，活荷載所產(chǎn)生的內(nèi)力較小，可考慮將各層各跨的活荷載作一次性布置，即不考慮活荷載的最不利布置，而將其同時作用在所有框架上。24但活荷載算得的梁跨中彎矩宜乘以 ～ 的增大系數(shù)。滿布活荷載，用彎矩二次分配法計算活荷載作用下框架受荷簡圖—附錄 活荷載作用下框架彎矩計算（1）梁的固端彎矩表 714梁的固端彎矩CB 梁 BA 梁層數(shù) 活載 q 跨度l(m) MBD=1/12*q*l2 MDB=1/12*q*l2跨度l(m) MDF=1/12*q*l2 MFD=1/12*q*l26 1~5 （2）彎矩分配系數(shù)根據(jù)梁柱相對線剛度算出各節(jié)點的彎矩分配系數(shù)。25表 715梁柱彎矩分配系數(shù)相對線剛度 C 節(jié)點 B 節(jié)點 A 節(jié)點層數(shù)ib ic uAB uAiAi+1 uAiAi1 uBA uBiBi+1 uBiBi1 uBC uCB uCiCi+1 uCiCi16 5 4 3 2 1 備注：u=S/∑S，遠端固定 S=4i，i=