中學(xué)學(xué)生公寓樓畢業(yè)設(shè)計(jì)(編輯修改稿)
2025-07-25 22:30 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 24243124243方法：采用分層發(fā)計(jì)算。計(jì)算所得的梁端彎矩為最終彎矩。由于柱子屬于上下兩個(gè)計(jì)算單元，所以柱端彎矩要進(jìn)行疊加。此時(shí)節(jié)點(diǎn)彎矩可能不平衡，但是誤差一般不大，如果需要，可以將節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩再進(jìn)行一次分配，但不再進(jìn)行傳遞。表741 轉(zhuǎn)動剛度及相對轉(zhuǎn)動剛度構(gòu)件名稱轉(zhuǎn)動剛度S（KNm）相對轉(zhuǎn)動剛度框架梁邊跨中跨框架柱2—6層1層表742 各桿件分配系數(shù)節(jié)點(diǎn)層次邊節(jié)點(diǎn)6+=——5+1+1=—4+1+1=—3+1+1=—2+1+1=—1+1+=— 中間節(jié)點(diǎn)6++1=—5++1+1= 4++1+1=3++1+1=2++1+1=1++1+= 恒載及活載作用下的彎矩分配圖75 恒載作用下的彎矩分配圖 活載及活載作用下的彎矩分配圖76 活載作用下的彎矩分配圖圖77 恒載作用下的彎矩圖圖78 活載作用下的彎矩圖 表781豎向恒荷載下梁彎矩塑性調(diào)幅（）樓層AB跨BC跨左端中間右端左端=右端中間MMMMMMMMMM654321注: 彎矩符號順時(shí)針為正, ’為調(diào)幅后的彎距。表782豎向活荷載下梁的塑性調(diào)幅樓層AB跨BC跨左端中間右端左端=右端中間MM’MM’Mv M’MM’MM’654321注: 彎矩符號順時(shí)針為正。表格中M為前圖中彎矩經(jīng)過再次分配所得。均布荷載下: =M右M左 V’=V—qb/2 b=400mm/b =450mm表791 恒載作用下梁端剪力部位層次q(KN/m)L(m)(KN)∑M/L(KN)(KN)(KN)(KN)(KN)邊跨654321中跨605040302010表792 活載作用下梁端剪力部位層次Q(KN/m)L(m)(KN)∑M/L(KN)(KN)(KN)(KN)(KN)邊跨654321中跨中跨 6053033430333303323033130①縱向荷載匯集： 邊柱： =18+26++26+()= KN =+26+26+()+()++()= KN 中柱： =26+26+26+(+)+()= KN=26+26+26+()+()()+(+)+()= KN ②柱子自重： =27= KN =27= KN表7101恒載作用下邊柱產(chǎn)生的軸力和剪力層截面橫梁剪力（KN）縱向荷載（KN）柱重（KN）（KN）邊柱軸力（KN）邊柱剪力（KN）61—12—253—3124—445—56—637—78—829—1910—10111—1112—12表7102 恒載作用下中柱產(chǎn)生的軸力和剪力層截面橫梁剪力（KN）橫梁剪力（KN）縱向荷載（KN）柱重（KN）（KN）中柱軸力（KN）中柱剪力（KN）61—12—253—34—445—56—637—78—829—910—10111—112—12說明：① 假定外縱墻受力荷載完全由縱梁承受。② 為本層荷載產(chǎn)生的軸力。表7102活載作用下柱產(chǎn)生的軸力和剪力層截面（KN）縱向荷載（KN）邊柱軸力(KN)邊柱剪力(KN)(KN)(KN)縱向荷載(KN)中柱軸力（KN）中柱剪力(KN)61—12—2表7102（續(xù)）層截面（KN）縱向荷載（KN）邊柱軸力(KN)邊柱剪力(KN)(KN)(KN)縱向荷載(KN)中柱軸力（KN）中柱剪力(KN)53—34—445—56—637—78—829—910—10111—1112—12 :不考慮地震作用 ++ +++考慮地震作用 +梁端正彎矩組合公式:不考慮地震作用考慮地震作用梁跨中正彎矩組合公式:不考慮地震作用++ +++考慮地震作用 +梁端剪力組合公式:不考慮地震作用++ +++考慮地震作用 + 最大彎矩對應(yīng)的軸力和剪力：不考慮地震作用++ +++考慮地震作用+最大軸力對應(yīng)的彎矩：不考慮地震作用++ +++考慮地震作用+ 最小軸力對應(yīng)的彎矩：不考慮地震作用考慮地震作用①梁端負(fù)彎矩的塑性調(diào)幅（前面已經(jīng)完成）彎矩調(diào)幅即將框架梁支座處的負(fù)彎矩乘以一個(gè)小于己于1的系數(shù),稱為調(diào)幅系數(shù)?？蚣芰憾素?fù)彎矩調(diào)幅實(shí)際是在豎向荷載作用下考慮框架梁的塑性內(nèi)力重分布《混凝土高規(guī)》對調(diào)幅系數(shù)作了規(guī)定，并規(guī)定豎向荷載作用下的彎矩應(yīng)先調(diào)幅，再與其他荷載效應(yīng)進(jìn)行組合?！?；。 支座負(fù)彎矩降低后，跨中彎矩應(yīng)加大，應(yīng)按靜力平衡條件計(jì)算調(diào)幅后梁的跨中彎矩值。這樣，在支座出現(xiàn)塑性鉸后，不會導(dǎo)致跨中截面承載力不足。梁跨中彎矩應(yīng)滿足下列要求： （81） （82） 式中 、——分別為調(diào)幅后梁兩端負(fù)彎矩及跨中正彎矩； ——按簡支梁計(jì)算的跨中彎矩。②將梁端柱軸線處的彎矩調(diào)整為控制截面處的彎矩?zé)o論采取何種內(nèi)力分析方法，所得到的框架梁端彎矩均為柱軸線處彎矩，截面配筋計(jì)算時(shí)，應(yīng)采用構(gòu)件端部截面（柱邊緣截面）的彎矩，而不是柱軸線處的彎矩，因而，在內(nèi)力組合前應(yīng)將梁端柱軸線處的彎矩調(diào)整為梁控制截面處的彎矩。梁控制截面處（柱邊緣截面）的彎矩可按下式求得: （83）式中 ——柱軸線處的彎矩； ——梁控制截面處的彎矩； ——按簡支梁計(jì)算的支座處剪力； ——支座（柱）寬度。表831水平地震作用下AB跨梁控制截面內(nèi)力水平地震作用下AB跨梁控制截面內(nèi)力層數(shù)654321Vb左端MM39。右端MM39?？缰蠱表832水平地震作用下BC跨梁控制截面內(nèi)力水平地震作用下BC跨梁控制截面內(nèi)力層數(shù)654321Vb左端MM39。右端MM39?？缰蠱000000表833風(fēng)作用下AB跨梁控制截面內(nèi)力風(fēng)作用下AB跨梁控制截面內(nèi)力層數(shù)654321Vb左端MM39。右端MM39?？缰蠱表834風(fēng)作用下BC跨梁控制截面內(nèi)力風(fēng)作用下BC跨梁控制截面內(nèi)力層數(shù)654321V10b左端MM39。右端MM39?？缰蠱表835豎向荷載下AB跨梁左端控制截面處的內(nèi)力豎向荷載下AB跨梁左端控制截面處的內(nèi)力層數(shù)654321b恒載MV39。M39?；钶dMV39。M39。重力荷載MV39。M39。表836豎向荷載下AB跨梁右端控制截面處的內(nèi)力豎向荷載下AB跨梁右端控制截面處的內(nèi)力層數(shù)654321b恒載MV39。5353M39?；钶dMV39。M39。重力荷載MV39。M39。表837豎向荷載下BC跨梁左端控制截面處的內(nèi)力豎向荷載下BC跨梁左端控制截面處的內(nèi)力層數(shù)654321b恒載MV39。8888M39?；钶dMV39。3333M39。重力荷載MV39。M39。圖831 水平地震作用下的彎矩圖圖832 風(fēng)荷載作用下的彎矩圖
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