【文章內容簡介】 ，其中 為底層高， 為室內外高差， 為基礎頂面至室外地坪的高度。其他層柱高等于高，即為。由此得框架計算簡圖及柱編號如圖 3 所示： 圖 3 框架計算簡圖及柱編號 荷載計算 屋面均布恒載： 按屋面做法逐項計算均布荷載： 小瓷磚層 kN/㎡ 三氈四油屋面防水層 kN/㎡ 水泥蛭石板保溫層 60mm kN/㎡ 1:3 水泥沙漿找平層 20mm kN/㎡ 1:8 水泥爐渣找坡 80mm kN/㎡ 1:3 水泥沙漿找平層 20mm kN/㎡ 現(xiàn)澆鋼筋 混凝土板 100mm kN/㎡ 板底抹灰 20mm kN/㎡ ㎡ 樓面正投影面積： (+) (+)(+) (+)= ㎡ 第 14 頁 共 86 頁 屋面恒載標準值： = 樓面均布恒載 按樓面做法逐項 計算 : 水磨石地面 ㎡ 現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 120mm ㎡ 板底抹灰 20mm ㎡ ㎡ 樓面恒載標準值： = 屋面均布活載 對于上人屋面，取均布活載為 ㎡，可不考慮雪荷載 屋面均布活載 標準值為： = 樓面均布活載： 樓面均布活載對于宿舍、走廊、樓梯、門廳均為 ㎡ 樓面均布活載標準值為： = 梁柱自重（包括梁側、梁底、柱抹灰重量） 梁側、梁底抹灰，柱四周抹灰，近似按加大梁寬及柱寬計算來考慮，計算見表 1。 墻體自重： 外墻為 250 厚，內墻 200 厚，采用粉煤灰輕質砌塊，兩面抹灰，近似按加厚墻體考慮抹灰重量。 外墻單位面積上墻體重量為： （ +） 8=㎡ 內墻單位面積上墻體重量為： （ +） 8=㎡ 墻體自重計算見表 2。 表 1 梁柱自重 梁（柱） 編號 截面 b h（㎡） 長度 l （ｍ） 根數(shù) 每根重量 （ kN） L1 20 (+) 25= L2 10 (+) 25= L3 36 (+) 25= Z1 20 (+) (+) 第 15 頁 共 86 頁 25= Z2 20 (+) (+) 25= Z3 20 (+) (+) 25= Z4 20 (+) (+) 25= 表 2 墻體自重 荷 載分層總匯 頂層重力荷載代表值包括： 屋面恒載 +50%活載 +縱橫梁自重 +半層柱自重 +半層墻體自重 其它層重力荷載代表值： 樓面恒載 +50%樓面均布活載 +縱橫梁自重 +樓面上下各半層的柱 +縱橫墻體自重。 將前述分項荷載相加，得集中于各層樓面的重力荷載代表值如下： 第六 層 G6=+ 50%+++= 第五層： G5= 第四層： G4= 第三層： G3= 第二層： G2= 第一層： G1=+ 50%+++ = 建筑物總重力荷載代表值： 61 ii G??為： 墻體 總面積（ m2） 總重量（ kN） 底層縱墻 底層橫墻 其他層縱墻 其他層橫墻 第 16 頁 共 86 頁 61 ii G? ??+ 4+= 質點重力荷載值見圖 4。 圖 4 質點重力荷載值 水平地震力作用下框架側移計算 橫梁線剛度： 采用混凝土 C30， cE = 107kN/㎡ 在框架結構中現(xiàn)澆板的樓面，可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側移?？紤]這一有利作用，計算梁截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓面的邊框架取 I = （ 0I 為梁的截面慣性矩）；對中框架取 I = 。 橫梁線剛度計算結果見表 3。 表 3 橫梁線剛度 梁號 L 截面 bh? （㎡） 跨度 l （ m） 慣性矩 30 12bhI ? （ m4） 邊框架梁 中框架梁 bI = （ m4） bbEIK l? （ kN m） bI = （ m4） bb EIK l? （ kN m） 1L 103 103 104 103 104 第 17 頁 共 86 頁 2L 103 103 104 103 104 3L 103 103 104 103 104 橫向框架柱的側移剛度 D 值 柱線剛度列于表 4，橫向框架柱側移剛度 D 值計算列于表 5。 表 4 柱線剛度 柱號 Z 截面 （㎡） 柱高度 H （ m） 慣性矩 線剛 度 30 12bhI ? （ m4） cc EIK H?（ kN m） Z1 103 104 Z2 103 104 Z3 103 104 Z4 103 104 表 5 橫向框架柱側移剛度 D 值計算 項目 柱類 型 層 ()2()bcbcKK KKK K????一 般 層底 層 205 ()2KK?????（ 一 般 層 ）+K. 底 層+K 212 ( / )cD K kN mH?? 根數(shù) 邊框架邊柱 ? 7691 4 第 18 頁 共 86 頁 底 層 邊框架中柱 ?? 11228 4 中框架邊柱 ? 8417 16 中框架中柱 ?? 16171 16 D? 469084 二 三 四 五六 層 邊框架邊柱 ?? ? 16348 4 邊框架中柱 2)( ?? ?? 34838 4 中框架邊柱 ?? ? 19691 16 中框架中柱 2)( ?? ?? 47414 16 D? 1278424 第 19 頁 共 86 頁 橫向框架自振周期 按頂點位移法計算框架的自振周期 頂點位移法是求結構基本頻率的一種近似方法。將結構按質量分布情況簡化為無限質點的懸臂直桿，導出以直桿頂點位移表示的 基頻公式。這樣，只要求出結構的頂點水平位移，就可以按下式求得結構的基本周期： ??? 式中： 0? —— 基本周期調整系數(shù)?？紤]填充墻使框架自振周期減少的影響，取。 T? —— 框架的頂點位移。在未求出框架的周期前，無法求出框架的 地震力及位移， T? 是將框架的重力 荷載視為水平作用力，求得的假象框架頂點位移。然后由 T? 求出 1T ，再用 1T 求出框架結構的底部剪力。進而求出框架各層剪力和結構真正的位移。橫向框架頂點位移計算見表 6。 表 6 橫向框架頂點位移 層次 iG （ kN） iG? （ kN） iD（ kN/m） 層間相對位移i? = iG? iD T? 6 1278424 5 1278424 4 1278424 3 1278424 2 1278424 1 469084 ??? = ? =（ s） 橫向地震作用計算 在 Ⅱ 類場地， 7度設防區(qū)，設計地震分組為 第二組情況下： 結構的特征周期 gT 和水平地震影響系數(shù)最大值 max? （ 7度，多遇地震）為： gT = max? = 第 20 頁 共 86 頁 由于 1T =＞ = =（ s），應考慮頂點 附加地震作用。 按底部剪力法求得的基底剪力，若按 61iii EKjjjGHFFGH?? ? 分配給各層，則水平地震作用呈倒三角形分布。對一般層，這種分布基本符合實際。但對結構上部，水平作用小于按時程分析法和振型分解法求得的結果，特別對于周期比較長的結構相差更大。地震的宏觀震害也表明，結構上部往往震害很嚴重。因此， n? 即頂部附加地震作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大。 n? 考慮了結構周期和場地的影響。且 修正后的剪力分布與實際更加吻合。 n? = 1T += += 結構橫向總水平地震作用標準值： EKF =（ 1TTg ）max? 61 ii G?? =（ ） = 頂點附加水平地震作用： nF? = n? EKF = = 各層橫向地震剪力計算見表 7，所示 61(1 )iii E K njjjGHFFGH????? 表 7 各層橫向地震作用及樓層地震剪力 層次 ih （ m） iH （ m） iG （ kN） iiGH （ kN） 61iijjjGHGH?? iF （ kN） iV （ kN） 第 21 頁 共 86 頁