某中學(xué)學(xué)生宿舍樓進行建筑和結(jié)構(gòu)設(shè)計畢業(yè)論文(編輯修改稿)
2025-07-18 17:45 本頁面
【文章內(nèi)容簡介】 C跨柱軸力A柱B柱處截面彎矩為： = RAx MGA+MEA由=0,可求得跨間的位置為= RA/q將代入任一截面處的彎矩表達式,可得跨間最大彎矩為： = MGA = RA2 ?MGA+MEA= MGA+MEA當(dāng)右震時公式中MGC 、MEA、MEB反號。及的具體數(shù)據(jù)見表218 ,表中RA、MGA、均有兩組數(shù)據(jù)。29表218 MGC及值計算項目跨（恒+）MGA （kN?m）MGB （kN?m）MEA（kN?m）MEB（kN?m）（kN/m）AB跨54321BC跨54321項目跨LRA(m)（kN）（m）（kN?m）AB跨54321BC跨54321梁內(nèi)力組合見表219表219 梁內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①+②(①+②)177。③5A右MVB左MVB右MV跨中MABMBC4A右MVB左MVB右MV跨中MABMBC3A右MVB左MVB右MV跨中MABMBC2A右MVB左MVB右MV跨中MABMBC1A右MVB左MVB右MV跨中MABMBC注：表中恒載和活載的組合,梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值,剪力取調(diào)幅前的較大值。圖中M左、M右為調(diào)幅前彎矩值，M左′、M右′為調(diào)幅后彎矩值。剪力值應(yīng)取V左和V左′具體數(shù)值見表21表217。（2） 柱內(nèi)力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面組合結(jié)果見表22表222。表中系數(shù)是考慮計算截面以上各層活載不總是同時滿布而對樓面均布活載的一個折減系數(shù)，稱為活載按樓層的折減系數(shù)，取值見表220。表220 活荷載按樓層的折減系數(shù)墻,柱,基礎(chǔ)計算截面以上的層數(shù)12～34～56～89～20＞20計算截面以上各樓層活荷載的折減系數(shù)()表221 A柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①+②(①+②)177。③5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN 2柱頂M10N柱底M11N1柱頂MN柱底MN表222 B柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類別豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①+②(①+②)177。③5柱頂MN柱底MN4柱頂MN柱底M31..N3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN1柱頂M N柱底MN 截面設(shè)計（1） 承載力抗力調(diào)整系數(shù)考慮地震作用時,結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面采用下面的表達式：≤/式中 ——承載力抗力調(diào)整系數(shù)，取值見表223；——地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合；——結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。注意在截面配筋時，組合表中地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以后再與靜力組合的內(nèi)力進行比較，挑選出最不利組合。表223 承載力抗震調(diào)整系數(shù)材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)鋼筋混凝土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構(gòu)件受剪、偏拉（2） 橫向框架梁截面設(shè)計圖218 底層梁內(nèi)力示意梁控制截面的內(nèi)力如圖218所示。圖中單位為kNm，的單位為kN?；炷翉姸鹊燃墸?=，=）,縱筋為HRB335(=300N/mm2),箍筋為HPB235(=210N/mm2)。按梁的跨度考慮bf =l/3=4800/3=1600 mm 按梁的凈距考慮bf=200+(3600200)=200+3400 =3600mm 圖219 T形梁計算截面按梁翼緣高度考慮，=60035=565mm/=100/565= 故翼緣不受限制。 翼緣計算寬度取三者中較小值，即1600mm。判別T形梁截面類型=1600100（565100/2）=m〉M屬于第一類T型截面。（見表224）表224第一層框架梁正截面強度驗算截面??ⅡШШ?V?VVM20016001600200160020016001600（mm）465465465465465365365365403177496257106205139139選筋412212212+214214212212212212實際面積452226534308226226226226%（見表225）實驗和理論分析證明，翼緣對提高T型截面梁的受剪承載力并不很顯著，因此，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》規(guī)定，在計算T形截面梁的承載力時，仍取腹板寬度b并按矩形截面計算。為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設(shè)計時對剪力設(shè)計值進行調(diào)整如下： 式中 A —— 剪力增大系數(shù)，； —— 梁的凈跨，對第一層梁，＝, =；—— 梁在重力荷載作用下,按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計值, ；,——分別為梁的左、右端順時針方向或反時針方向截面組合的彎矩值。由表219查得：AB跨：順時針方向 =m = m逆時針方向 =m =mBC跨：順時針方向 =177。m 逆時針方向 =m計算中+ 取順時針方向和逆時針方向中較大值。剪力調(diào)整:AB跨：+= +=m＞+=m=(+)mBC跨：+=+=m=(+)1/2= kNm=+= kN=+21=考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)=== kN== kN表225 梁的斜截面強度計算截面支座C右支座D左支座D右設(shè)計剪力V180。（kN）（kN）調(diào)整后的剪力V（kN）（kN）200465200465200365103＞V103＞V103＞V箍筋直徑Φ（mm）肢數(shù)（n）n=2。 Φ=8n=2。 Φ=8n=2。 Φ=8箍筋間距S（mm）10010080103＞V103＞V103＜V圖220 第二層框架梁內(nèi)力示意取AB跨梁，梁控制截面的內(nèi)力如圖220所示。圖中單位為kNm，的單位為kN。混凝土強度等級（ =，=）,縱筋為HRB335(=300N/mm2),箍筋為HPB235(=210N/mm2)。按梁的跨度考慮按梁的凈距考慮=200+3400 =3600mm 圖221 T形梁計算截面按梁翼緣高度考慮，=60035=565mm/=100/565= 故翼緣不受限制。 翼緣計算寬度取三者中較小值，即1600mm。判別T形梁截面類型=1600100（565100/2）=m〉M屬于第一類T型截面。1. 梁的正截面強度計算（見表226）表226第二層框架梁的正截面驗算截面??ⅡШШ?V?VVM20016001600200160020016001600（mm）46546546546546536536536526614242622671174111111選筋410212212+214214212212212212實際面積314226534308226226226226%（見表227）為了防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設(shè)計時對剪力設(shè)計值進行調(diào)整如下： 由表219查得：AB跨：順時針方向 = kNm = m逆時針方向 = m =mBC跨：順時針方向 =177。m 逆時針方向 =m計算中+ 取順時針方向和逆時針方向中較大值。剪力調(diào)整AB跨：+= +=m＞+=m=1/2=BC跨： +=+=m=1/2= kN=+= kN=+21= kN考慮承載力抗震調(diào)整系數(shù)=若調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合的剪力值,則按調(diào)整后的剪力進行斜截面計算。根據(jù)國內(nèi)對低周期反復(fù)荷載作用下的鋼筋混凝土連續(xù)梁和懸臂梁受剪承載力試驗，反復(fù)加載使梁的受剪承載力降低?？紤]地震作用的反復(fù)性。表227第二層梁的斜截面強度計算截面支座C右支座D左支座D右設(shè)計剪力V180。（kN）（kN）調(diào)整后的剪力（kN）（kN）200465200465200365103＞V103＞V103＞V箍筋直徑Φ（mm）肢數(shù)（n）n=2。 Φ=8n=2。 Φ=8n=2。 Φ=8續(xù)表227箍筋間距S（mm）10010080103＞V103＞V103＞V（3） 柱截面設(shè)計以第一，二層B柱為例，對圖222中的ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進行設(shè)計。混凝土等級為C30，=，=縱筋為HRB335，=300 N/mm2，箍筋為HPB235
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