【文章內容簡介】 σ180。kσⅠs180。σⅡs180。)A180。y =1260=對荷載組合Ⅰ:σhs=NyⅡ/Aj+( Mg1－ NyⅡeyj)/Wjs +(Mg2+Mp)/Wos=103/(102)+（106―103）/(103)+(+)102/(103) =[σha]==14Mpaσhx=NyⅡ/Aj－( Mg1－ NyⅡeyj)/Wjx －(Mg2+Mp)/Wox=103/(102) －（106―103）/(103)－(+)102/(103) =0對荷載組合Ⅲ：Mg2+Mp=σhs=NyⅡ/Aj+( Mg1－ NyⅡeyj)/Wjs +(Mg2+Mp)/Wos=103/(102)+（106―103）/(103)+ 102/(103) =[σha]==14Mpaσhx=NyⅡ/Aj－( Mg1－ NyⅡeyj)/Wjx －(Mg2+Mp)/Wox=103/(102) －（106―103）/(103)－102/(103) =0（二）預應力鋼筋最大應力荷載組合Ⅰ：σymax=σyⅡ+ny（Mg2+ Mp ）y0y/I0=（）＋106104=＜=1209Mpa荷載組合Ⅲ：σymax=σyⅡ+ny（Mg2+ Mp ）y0y/I0=（1395－）＋106104=＜=1302Mpa八、支點截面主應力驗算：換算截面重心處的主應力凈距：S0，=99+（）（+）236（+）2/2=S0=99+（）（+）236（+）2/2=b=210+7=27cm對荷載組合Ⅰ：τ=Qg1s0,/bI0,+(Qg2+Qq)s0/bI0=+(+)/27=對荷載組合Ⅲ：τ=Qg1s0,/bI0,+(Qg2+Qq)s0/bI0=換算截面重心處砼的應力：σh=σy1 Ay/ A0，△σy1Ay/ A0=102/+106/103=對荷載組合Ⅰ:主拉應力：σz1=σh /2(σh2 /4+τ2)1/2=(+) 1/2===σza=σh /2+(σh2 /4+τ2)1/2=+(+) 1/2= 對荷載組合Ⅲ：σz1=σh /2(σh2 /4+τ2)1/2=(+) 1/2===σza=σh /2+(σh2 /4+τ2)1/2=+(+) 1/2= [σza]= 九、預應力階段支點截面上緣拉應力驗算：后張法預應力梁中，梁端一區(qū)段長度內為集中區(qū)?？紤]到應力集中長度的不確切必放松預應力鋼筋時的沖擊及支點可能不在設計位置等原因，驗算支點附近上緣拉應力時偏安全考慮，不計板的自重對上緣拉應力的卸載作用且預應力采用最大值（即放松預應力力鋼筋時的應力）。σymax，=σkσs1==則上緣拉應力：σhs=σymax，Ay/A0，σymax，Ayey,/Wos，==在砼強度達到設計強度80%以上放松預應力筋,這時強度相當于30號砼強度即R1b，=。按“公期規(guī)”：σh1＜，==張拉區(qū)不配非預應力鋼筋時：σh1=,= =可見σh1s＞σ1b，現(xiàn)擬定支座附近公有兩根預應力鋼筋作用于截面上，而其他8根在支座附近使用套管，使它與砼不粘結，則使支點截面附近。則：Ay=2140=280㎜2預應力Ny=σymax，Ay==砼的應力為：σhs=Ny/ A0，Nyey,/ Wos，==＜[σh1]= =σhx=Ny/ A0，Nyey,/ Wox，==＜[σh1]套管長度：2號鋼筋端部套管長度為：；3號鋼筋端部套管長度為：；4號鋼筋端部套管長度為：；5號鋼筋端部套管長度為：。十、鋼筋配筋圖（詳見圖紙）：第Ⅱ部分 鉆孔灌注樁、雙柱式橋墩的計算一、 設計資料1設計標準及上部結構 設計荷載：汽20，掛100； 橋面凈寬：9+2 標準跨徑：16m 計算跨徑： ； 上部構造：鋼筋混凝土空心板梁。2 水文地質條件（本設計為假設條件） 沖刷深度：； 地質條件：亞粘土； 按無橫橋向的水平力（漂流物、沖擊力、水壓力等）計算。3 材料： 鋼筋：蓋梁主筋用Ⅱ級鋼筋，其它均用Ⅰ級鋼筋； 混凝土：蓋梁用C25，墩柱、系梁及鉆孔樁用C20。4 計算方法：容許應力法。5 橋墩尺寸：考慮原有標準圖，選用如圖21所示結構尺寸。6設計依據(jù)：《結構設計原理》葉見曙主編，人民交通出版社《橋梁計算示例集》（梁橋）易建國主編，人民交通出版社《橋梁工程》（1985）姚玲森主編，人民交通出版社《公路橋涵標準圖》公路橋涵標準圖編制組，人民交通出版社《公路橋涵設計規(guī)范（合訂本）》(JTJ02185)人民交通出版社《公路磚石及混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTJ02285）二、蓋梁計算（一）荷載計算：上部構造恒載見表2—1及圖2—1表2—1 自重一孔上部結構自重每一支座恒載反力（KN）單片全部蓋梁的自重及內力計算：（如圖2—2及表2—2） 蓋梁自重及產(chǎn)生的彎矩、剪力計算表2—2編號自 重（K N）彎 矩(KNM)剪 力Q左Q右1—1q1=1/2(+)125=35M1=251/22535352—2q1=25=M2=251/225（1/3+）25= 1403—3q1=25=M3=（+）25 25（+）=4—4q1=25=M4=（++）25 25（+）=00q1+q2+q3+q4+q5 =活載計算：（1）荷載橫向分布系數(shù)，荷載的對稱和對稱布置一律采用杠桿法計算。① 汽—201) 雙列車對稱布置如圖23 η3，=η9=35/801/2=η4=η8=45/801/2=η5，=η7=55/801/2=η6，=η6=25/801/2=其他η=02）雙列車非對稱布置如圖24。η1=10/801/21/2=η2=η2，=90/801/21/2=η3=1/2=η3，=10/801/2=η4=70/801/2=η5，=1/21=η7=1/21=其他η=03）掛—100對稱布置如圖25η4，=η8=25/801/4=η5 =η7，=55/801/4=η5，=η7=35/801/4=η6 =η6，=45/801/4=其他η=04）掛—100非對稱布置如圖26η2，=40/801/4=η3=40/801/4=η3，=50/801/4=η4=30/801/4=η4，=60/801/4=η5=20/801/4=η5，=70/801/4=η6=10/801/4=其他η=05）三列車布置情況對稱與非對稱情況相同如圖27η1=η11=10/801/21/2=η2=η10，=90/801/21/2=η3，=η9=10/801/2=η4=η8，=70/801/2=η5，=η7=其他η=0（2）按順橋方向活載移動情況，求得支座活載反力的最大值① 汽—20考慮到支點外布置荷載，并以車輪順橋向著地寬度邊緣為限（），布載長度L為：L=+=1) 單孔荷載（圖2—8）單列車：取三種情況中最大值B2=120（+）+60=B2，=60+120（+）+70=B2，=130+70+120（+）=取用B2= 當為二列車時則：2B2=2=當為三列車時：3B2=3=2）雙孔荷載（圖2—9）單列車時：B1=60+120=B2=120+70+130=B1+B2=+=三列車時：3（B1+B2）=3=② 掛—100：布載長度L=1）單孔布載（圖2—10） 圖2—10B2=250（+++）=2）雙孔荷載時（按兩種方式布載，取最大值）（圖2—11）圖2—11B1=250=B2=250（++）=B1,= B2,=250（+）=兩種布載方式(B1 + B2)之和基本相等，(B1 + B2)=表2—3荷載橫向分布情況汽20荷載（KN）掛100荷載（KN）荷載布置橫向分布系數(shù)ηi單 孔雙 孔單 孔雙 孔BR1BR1BR1BR1汽20雙列對稱η3，=η9=η4=η8，=η5，=η7=η6，=η6=其他ηi=000汽20雙列非對稱η1=η3=η2=η2，=η3，=η4=η5，=η7=其他ηi=000汽20三列布置η1=η11=η2=η10，=η2=η10，=η3，=η9=η4=η8，=η5，=η7=其他ηi=000掛100非對稱布置η2，=η3=η3，=η4=η4，=η5=