【文章內(nèi)容簡(jiǎn)介】 方向地震作用），內(nèi)力均為最不利組合。C50混凝土：，HRB400鋼筋：截面： ，柱的長(zhǎng)細(xì)比標(biāo)準(zhǔn)層：，短柱；底層：，短柱都為短柱，故不需考慮桿件自身?yè)锨冃蔚挠绊?。受剪承載力按下式計(jì)算 當(dāng)時(shí)，取箍筋加密區(qū)長(zhǎng)度取、柱凈高的，即、500mm，三者中最大值，取為600mm。對(duì)底層柱，尚不應(yīng)小于，對(duì)底層柱取加密區(qū)長(zhǎng)度1100mm加密區(qū)箍筋最大間距為和100mm中較小者，取為體積配筋率 加密區(qū)滿足要求。非加密區(qū)柱的正截面和斜截面配筋表如下表617 邊柱斜截面計(jì)算表618 中柱斜截面計(jì)算第七章 板的配筋167。 荷載計(jì)算圖71 樓蓋結(jié)構(gòu)平面圖屋面： 恒載設(shè)計(jì)值： 活載設(shè)計(jì)值： 合計(jì)： 樓面： 恒載設(shè)計(jì)值： 活載設(shè)計(jì)值： 合計(jì)： 167。 按塑性理論計(jì)算板配筋167。 頂層區(qū)格板，按雙向板計(jì)算考慮到節(jié)省鋼材和配筋方便，一般取，為使在使用階段兩方向的截面應(yīng)力較為接近，宜取，計(jì)算跨度： ，取，采用通長(zhǎng)配筋，帶入基本公式： 得（負(fù)號(hào)表示支座彎矩）（負(fù)號(hào)表示支座彎矩）167。 標(biāo)準(zhǔn)層區(qū)格板（負(fù)號(hào)表示支座彎矩）（負(fù)號(hào)表示支座彎矩）167。 頂層區(qū)格板，宜按單向板計(jì)算查表得，離端第二支座，中間跨跨內(nèi)167。 標(biāo)準(zhǔn)層區(qū)格板離端第二支座中間跨跨中167。 配筋取，由于頂層比標(biāo)準(zhǔn)層荷載大，且相差較小，均可按頂層荷載配筋，計(jì)算結(jié)果如表71：第八章 整體梁式樓梯設(shè)計(jì)167。 踏步板（TB1）計(jì)算167。 荷載計(jì)算踏步尺寸，斜板厚度取則截面的平均高度為：恒荷載 踏步板自重： 踏步面層重： 踏步抹灰重： 合計(jì)： 活荷載： 合計(jì) 167。 內(nèi)力計(jì)算 斜梁截面尺寸選用，則踏步板計(jì)算跨度為： 踏步板跨中彎矩：167。 截面承載力計(jì)算踏步板計(jì)算截面尺寸為采用C50混凝土，鋼筋選用HRB400，則故踏步板應(yīng)按構(gòu)造配筋，每踏步采用2C18（），踏步內(nèi)斜板分布鋼筋取為C8@300mm。167。 樓梯斜梁TL1計(jì)算167。 荷載計(jì)算 踏步板傳荷： 斜梁自重： 斜梁抹灰： 金屬欄桿重： 總計(jì)： 167。 內(nèi)力計(jì)算取平臺(tái)梁截面尺寸，斜梁水平方向的計(jì)算跨度為： 斜梁跨中截面彎矩及支座截面剪力分別為：167。 承載力計(jì)算斜梁按T型截面配筋，取翼緣有效寬度按倒L型截面計(jì)算按梁的跨度考慮：按翼緣有效寬度考慮：按翼緣高度考慮：取最小值，首先按第一類T型截面計(jì)算結(jié)構(gòu)確為第一類T型截面，故故選用2C12（）故可按構(gòu)造配置箍筋，選用C8@200mm167。 平臺(tái)板TB2計(jì)算平臺(tái)板取1m寬作為計(jì)算單元167。 荷載計(jì)算平臺(tái)板面層：平臺(tái)板自重：平臺(tái)板抹灰：橫載設(shè)計(jì)值：活載設(shè)計(jì)值：合計(jì)：167。 內(nèi)力計(jì)算，按雙向板計(jì)算，（負(fù)號(hào)表示支座彎矩）（負(fù)號(hào)表示支座彎矩） x方向，y方向彎矩更小，實(shí)配C8@200（）支座內(nèi) 實(shí)配C8@200（）167。 平臺(tái)梁TL2計(jì)算167。 荷載計(jì)算有平臺(tái)板傳來(lái)的荷載梁自重：側(cè)邊抹灰：均布荷載設(shè)計(jì)值：由斜梁傳來(lái)的集中荷載設(shè)計(jì)值167。 內(nèi)力計(jì)算平臺(tái)梁計(jì)算簡(jiǎn)圖如右支座反力R為跨中截面彎矩M為：梁端截面剪力為：167。 截面承載力計(jì)算，，取應(yīng)按第一類T形截面計(jì)算選用2C18（）因?yàn)楣手恍璋礃?gòu)造配置箍筋，選用雙肢C8@200。167。 吊筋計(jì)算采用附加箍筋承受梯段斜梁傳來(lái)的集中力，設(shè)附加箍筋為雙肢C8，則所需箍筋總數(shù)為：在斜梁兩側(cè)各配置2個(gè)雙肢C8箍筋。第九章 樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)167。 設(shè)計(jì)資料柱截面為，上部結(jié)構(gòu)傳來(lái)的荷載設(shè)計(jì)值，邊柱軸力,彎矩，,彎矩，剪力。柱底標(biāo)高。勘察報(bào)告建議的各層土樁側(cè)阻力特征值和端阻力特征值如下表表91 樁側(cè)阻力和端阻力特征值 167。 邊柱柱下獨(dú)立基礎(chǔ)設(shè)計(jì)167。 確定樁的規(guī)格由地質(zhì)資料可看出，沒(méi)有特別好的端部持力層，故采用摩擦端承樁，取樁直徑，第8層土為樁端持力層，伸入長(zhǎng)度為,樁長(zhǎng)為。單樁承載力特征值估算167。 確定樁的數(shù)量先不考慮承臺(tái)重，因偏心受荷，柱數(shù)初選 取樁心距167。 樁承臺(tái)的設(shè)計(jì)承臺(tái)尺寸邊柱中心至承臺(tái)邊緣不宜小于樁徑，且不小于150mm，樁間距不宜小于3d，樁布置圖如圖92圖91 樁的布置圖167。 單樁承載力驗(yàn)算 承臺(tái)重力標(biāo)準(zhǔn)值 故在偏心荷載下，單樁承載力滿足要求。167。 承臺(tái)的結(jié)構(gòu)計(jì)算 承臺(tái)高度取，采用C30混凝土，，鋼筋采用HRB400，考慮到柱頂伸入承臺(tái)深度100mm故取保護(hù)層厚度為承臺(tái)有效高度1. 柱對(duì)承臺(tái)的沖切驗(yàn)算如圖92，其中：，故取，所以，柱對(duì)承臺(tái)的沖切滿足要求。圖92 柱對(duì)承臺(tái)的沖切2. 角樁對(duì)承臺(tái)的沖切驗(yàn)算其中：角樁對(duì)承臺(tái)的沖切滿足要求3. 承臺(tái)斜截面計(jì)算其中：計(jì)算寬度承臺(tái)抗剪承載力滿足要求167。 基礎(chǔ)配筋1. 承臺(tái)配筋ⅠⅠ截面選用C16@110，實(shí)際配筋22截面選用C16@110，實(shí)際配筋2. 樁身配筋樁身按構(gòu)造配筋，%，選用通長(zhǎng)布置9C16，實(shí)際配筋1809mm主筋伸入承臺(tái)，其箍筋選用C8@200，沿樁身通長(zhǎng)布置，樁頂以下2m內(nèi)加密配置，采用C8@200167。 中樁的設(shè)計(jì)（連體樁基）167。 確定樁的規(guī)格樁的規(guī)格與單樁相同，167。93..2 確定樁的數(shù)量先不考慮承臺(tái)重，因偏心受荷，柱數(shù)初選 取樁心距167。 樁承臺(tái)的設(shè)計(jì)承臺(tái)尺寸邊柱中心至承臺(tái)邊緣不宜小于樁徑，且不小于150mm，樁間距不宜小于3d，圖93 承臺(tái)平面布置圖167。 單樁承載力驗(yàn)算 承臺(tái)重力標(biāo)準(zhǔn)值 故在偏心荷載下，單樁承載力滿足要求。167。 承臺(tái)的結(jié)構(gòu)計(jì)算 承臺(tái)高度取，采用C30混凝土，，鋼筋采用HRB400，考慮到柱頂伸入承臺(tái)深度100mm故取保護(hù)層厚度為承臺(tái)有效高度1. 柱對(duì)承臺(tái)的沖切驗(yàn)算其中：， ，柱對(duì)承臺(tái)的沖切滿足要求。4. 角樁對(duì)承臺(tái)的沖切驗(yàn)算其中：，角樁對(duì)承臺(tái)的沖切滿足要求5. 承臺(tái)斜截面計(jì)算其中： ， 承臺(tái)抗剪承載力滿足要求167。 基礎(chǔ)配筋1. 承臺(tái)配筋ⅠⅠ截面選用C16@110，實(shí)際配筋面積 22截面選用C16@100，實(shí)際配筋面積2. 樁身配筋樁身按構(gòu)造配筋，%，選用通長(zhǎng)布置9C16，實(shí)際配筋1809mm主筋伸入承臺(tái)，其箍筋選用C8@200，沿樁身通長(zhǎng)布置，采用C8@100結(jié) 論這次的畢業(yè)設(shè)計(jì)，使我對(duì)結(jié)構(gòu)專業(yè)的知識(shí)和相關(guān)的內(nèi)容從理論和實(shí)踐兩個(gè)方面都進(jìn)行了溫習(xí)和鞏固，把所學(xué)到的知識(shí)體系合理的應(yīng)用在了本次設(shè)計(jì)當(dāng)中，這是對(duì)所學(xué)知識(shí)的集中應(yīng)用，它全面的反映了大學(xué)四年所學(xué)知識(shí)的掌握程度。在這次畢業(yè)設(shè)計(jì)過(guò)程中有以下幾點(diǎn)體會(huì)和感受：一. 估算截面尺寸時(shí)，走廊跨的梁尺寸不要定的太大，否則，一是浪費(fèi)材料，二是梁太大，有可能成為深受彎構(gòu)件或者深梁。，這樣在截面配筋時(shí)基本上都為大偏心受壓，柱的抗震設(shè)計(jì)一般應(yīng)控制在大偏心受壓破壞范圍內(nèi)，大偏心受壓受拉鋼筋先屈服，構(gòu)件具有較好的延性，而小偏心混凝土先壓碎，受拉鋼筋卻沒(méi)有屈服。三. 本設(shè)計(jì)的柱子配筋基本都是按最小配筋率配筋，由對(duì)稱配筋的計(jì)算公式計(jì)算得到的受壓鋼筋面積都是小于按構(gòu)造要求的鋼筋面積，不可避免的只能按最小配筋率配筋。我分析原因是由于柱子截面的相對(duì)較大，而且都是大偏心受壓，混凝土已經(jīng)可以滿足要求了，因此計(jì)算出來(lái)的鋼筋面積相對(duì)較小。四. 在本次設(shè)計(jì)中，由于缺乏經(jīng)驗(yàn)，板的厚度取得稍微有點(diǎn)大，板的配筋按構(gòu)造就能滿足要求。雖然節(jié)省了鋼筋，但卻增加了樓層的恒載。不過(guò)設(shè)計(jì)就是這樣的過(guò)程，只有在不斷的犯失誤中才能獲得進(jìn)步。總之，土木工程建筑設(shè)計(jì)是一個(gè)復(fù)雜、縝密、規(guī)范的工程，設(shè)計(jì)的每個(gè)環(huán)節(jié)都非常重要。在設(shè)計(jì)中，首先需要有扎實(shí)的理論基礎(chǔ)，其次需要大膽的設(shè)計(jì)構(gòu)思，而且需要耐心地反復(fù)推敲，最后更需要的是運(yùn)用專業(yè)知識(shí)作科學(xué)的創(chuàng)新。本設(shè)計(jì)過(guò)程，也是綜合運(yùn)用各種設(shè)計(jì)軟件和辦公軟件的過(guò)程。設(shè)計(jì)中，使用了AutoCAD、天正建筑及微軟Word、Excel等軟件，充分鍛煉和提高我運(yùn)用計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)的能力。這次設(shè)計(jì)鍛煉了綜合運(yùn)用知識(shí)、學(xué)習(xí)新知識(shí)和解決實(shí)際工程問(wèn)題的能力，提高了對(duì)工程與社會(huì)、經(jīng)濟(jì)、文化、環(huán)境等關(guān)系的認(rèn)識(shí)，這對(duì)將來(lái)的工作會(huì)有極大的指導(dǎo)和幫助。參考文獻(xiàn)[1]：武漢理工大學(xué)出版社,2004.[2]：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2006.[3]：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2000[4]：科學(xué)出版社，2005.[5]：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2012[6]：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2012[7]：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2012[1]：武漢理工大學(xué)出版社,2004.致 謝經(jīng)過(guò)三個(gè)多月的努力，畢業(yè)設(shè)計(jì)終于完成。此次畢業(yè)設(shè)計(jì)涉及了房屋建筑學(xué)、結(jié)構(gòu)力學(xué)、建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、建筑地基與基礎(chǔ)、建筑制圖、WORD、EXCEL、AUTOCAD等知識(shí)。借助這次設(shè)計(jì)，我的專業(yè)知識(shí)得到了鞏固，這對(duì)以后的工作和學(xué)習(xí)有很大的幫助。在此過(guò)程中，我得到了土木工程教研室高笑娟老師、謝鐳老師以及劉小敏老師的大力幫助，他們一次次的解答我們的難題，給我們?cè)敿?xì)解答我們的疑問(wèn)。從而使我們能在畢業(yè)設(shè)計(jì)中順利進(jìn)行。此外，在此過(guò)程中我還得到了很多同學(xué)的熱情幫助，他們無(wú)私的幫助使我的畢業(yè)設(shè)計(jì)更加順利。在此一并向所有老師和同學(xué)表示感謝。本設(shè)計(jì)由于時(shí)間倉(cāng)促及水平有限，難免會(huì)有不當(dāng)甚至錯(cuò)誤之處，敬請(qǐng)老師給予批評(píng)和指正。致謝人：2013年6月1日外文資料Oil Dynamics and Earthquake EngineeringNonlinear seismic soil–pile–structure interactions:Shaking table tests and FEM analyses. Chau a, . Shen b, X. Guo ca Department of Civil and Structural Engineering, The Hong Kong Polytechnic University, Hong Kong, Chinab Earthquake Engineering Research Test Center, Guangzhou University, Guangzhou, Chinac Institute of Engineering Mechanics, Harbin, ChinaArticle infoArticle history:Received 7 November 2007Received in revised form15 February 2008Accepted 26 February 2008Keywords:Soil–pile–structure interactionShake tableFinite element analysesAbstractIn this paper, a soil–pile–structure model is tested on a shaking table subject to both a sinusoidal wave and the acceleration time history of the scaled 1940 El Centro earthquake. A mediumsize river sand is pacted into a laminar rectangular tank to form a loose ?ll with a relative density of 15%.A singlestorey steel stru