【文章內(nèi)容簡介】 物等），當作用于基礎底面的合力為大偏心時，應根據(jù)偏心距將基礎面積或?qū)挾茸兓癁橹行氖芎傻挠行娣e（對矩形基礎）或有效寬度（對條形基礎）。大偏心是指e＞條件。1）.對矩形基礎式中——基礎的有效面積（m2）；——分別為矩形基礎底面處的有效受壓寬度（m）和長度（m）；——分別為矩形基礎底面處的設計初定的受壓寬度（m）和長度（m）；eB、eL——分別為作用于矩形基礎底面上的合力值在B、L方向上的偏心矩（m）。2）.對條形基礎（L/B≥10）Be=B2eB在極限承載力計算時以有效受壓寬度B’，代入極限承載力公式中的B來計算。：地基基礎設計規(guī)范采用的承載力計算公式是在條形基礎、均布荷載、均質(zhì)土的條件下推導出的。而對于受到較大的水平荷載的基礎，如大煤棚空間結(jié)構(gòu)體系是不太適合的，這時合力的偏心距過大，地基反力分布會是很不均勻的，基干此，地基基礎設計規(guī)范對上述塑性荷載公式增加了一個對荷載合力偏心距的限制條件。凡對受到合力偏心距大的地基建議采用極限承載力計算公式，對大基礎寬度，除了限制代入公式中的基礎寬度尺寸B，如對B＞=，尚宜采用有效寬度公式確定及基礎長度Le（達到Pmin≥0的條件）。、山區(qū)（包括丘陵地帶）建筑地基的設計，應注意下列問題。建筑地段有無打開大挖、厚填方等工程活動；改變天然地形引起排除洪水、疏導泥石流等的障礙；建筑地基的類型及其不均勻性；山區(qū)高坡上的穩(wěn)定性及建（構(gòu)）筑物的安全。建筑地基的主要受力層范圍內(nèi)為下列地基類型時屬山區(qū)不均勻地基。土、巖混合地基漂石地基殘、坡積土地基（含軟質(zhì)巖屑地基）、對土、巖混合地基，應查明土、巖分布范圍、土層厚度，特別是土、巖接觸界面、基巖面起伏變化狀況和坡度。、對漂石地基應根據(jù)地貌單元的形成過程，判明漂石層的成因及其分布；掌握漂石顆粒間的接觸關(guān)系、充填情況、充填物性質(zhì)和漂石間夾層、透鏡體的分布規(guī)律。、對殘、坡積土地基，應掌握殘、坡積土層的厚度變化、土層的均勻性和連續(xù)性、殘積土中殘留的塊石的分布和巖脈的穿插關(guān)系；坡積土層的顆粒粒組、級配、巖性變化、夾層，以及殘、坡積土層下部地形低洼處土層的分布與其性質(zhì)變化。對軟質(zhì)巖屑土地基，除上述殘、坡積土地基的相關(guān)內(nèi)容，尚應查明其浸水濕陷性，及增濕對其強度的影響效應。對漂石地基、殘、坡積土（含軟質(zhì)巖屑土）地基的承載力宜采用重型動力觸探，載荷試驗等原位測試方法確定。、對主要壓縮層范圍內(nèi)下臥基巖坡度大于10%的地基，可按下列規(guī)定設計：1；當?shù)鼗冃斡嬎阒党^許可值時，可采用調(diào)整基礎深、寬，或采用褥墊的方法處理。 下臥基巖表面允許坡度值上覆土層壓縮模量Es（MPa）上覆土層地基承載力特征值fak（kPa）下臥基巖表面允容許坡度（%）4層及以下的砌體結(jié)構(gòu)，3層及以下的框架結(jié)構(gòu)具有15t和以下吊車的單層排架結(jié)構(gòu)帶墻的邊柱和山墻無墻的中柱≥7≥150≤15≤15≤30≥10≥200≤25≤30≤50≥15≥250≤35≤40≤60≥20≥300≤40≤50≤70注：本表適用于下臥基巖坡面為單向傾斜，且基巖表面距基礎底面的土層厚度大于50cm時。、褥墊可選用中砂、粗砂、土夾石或與地基持力層壓縮性質(zhì)基本接近的材料，其厚度一般為50cm。、條文說明軟質(zhì)巖屑是由軟巖經(jīng)風化剝蝕形成的次生沉淀物。成分以泥頁巖、砂質(zhì)泥頁巖、砂巖與煤的碎屑物為主。廣泛賦存于我國西部礦區(qū)的山前階地上，是煤炭工業(yè)與民用建筑的重要建筑地段。軟質(zhì)巖層的母巖是賦存于低山丘陵區(qū)煤系地層的軟質(zhì)巖石，進過長期剝蝕作用，使其破碎而裸露堆積于山體坡面，為巖屑堆積準備了充足的物質(zhì)來源。在山前坡腳，往往形成以巖屑為主要物質(zhì)成分的裙狀地貌景觀，在沖溝發(fā)育地段，由間歇性的山洪急流奔流下瀉時攜帶著大量的山坡軟質(zhì)巖屑沖出溝口，形成扇狀地貌景觀，構(gòu)成坡—洪積成因類型的軟質(zhì)巖屑（含碎石）。它的特征是對含水量變化敏感。低含水量時外觀特征與顆粒組成是粗粒土（含碎石），受水浸濕后，強度驟降，顯現(xiàn)濕陷性土的特征。增濕過程中，土的顆粒破碎，會顯示粘性土的性質(zhì)。在礦山多見，如甘肅姚街礦區(qū)、山西古交礦區(qū)等。（砂石）墊層、加筋（砂石）墊層適用于淺層軟地基與不均勻地基的處理。加筋墊層是由分層鋪設于墊層內(nèi)部的土工復合筋帶與墊層填土構(gòu)成。作為加筋的土工合成材質(zhì)，宜采用抗拉強度高≥120MPa，受拉伸長率ε較小（ε不大于2%）、摩阻性與耐久性好、抗腐蝕性強的土工筋帶。、加筋土墊層的設計包括以下內(nèi)容：（１）土工筋帶材料的允許抗拉強度按下式確定：=/．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．（）式中 土工筋帶（材料）的允許抗拉強度，MPa；土工筋帶（材料）拉伸試驗得出的極限抗拉強度，MPa；土工筋帶（材料）安全系數(shù)，一般取3，當有經(jīng)驗時，可適當減少（ ）。、矩形基礎（基礎寬度ｂ≤6m時），采用墊層應力法檢驗墊層的厚度，墊層的壓力擴散角θ，對于砂石墊層θ角取36~38176。，對于灰土墊層θ角取34~36176。對于筏形基礎，采用下列公式檢驗計算加筋墊層底面處作用的附加應力：……………………………..（）式中 g墊層的重度，kN/m3。筏形基礎的寬度，m。z加筋墊層的厚度，m。滿足筋帶應力條件的筋帶布設加筋作用系數(shù)，~，此時，值滿足安全系數(shù)≥3的要求。按式（）及式（）得出，……………………………（）式中 、分別為墊層中橫向土工筋帶每根的長度及寬度，m；、分別為墊層中縱向土工筋帶每根的長度和寬度，m；N加筋層數(shù)；F筏形基礎面積，m2；當軟弱下臥層厚度t≤，或t/b≤，加筋作用系數(shù)；當軟弱下臥層厚度t＞，或t/b＞，加筋作用系數(shù)；尚可用關(guān)系曲線圖確定值（）。，墊層底下臥軟層的平均極限承載力采用修正Prandtl解，按下式（）計算。1）對矩形基礎： mc—關(guān)系曲線式中 、——薄層擠壓的承載力系數(shù)；——軟弱土層頂面上覆土層的厚度加權(quán)平均重度，kN/m3；H——軟弱土層頂面的埋置深度，m；——軟弱土層的內(nèi)摩擦角，度；c——軟弱土層的粘聚力，kPa；b——筏板基礎寬度，m；——假定不受摩擦影響的基礎邊緣恒壓段的寬度，它與筏板剛度及土的剛塑性有關(guān)，一般取（~）t；。、為無量綱的承載力系數(shù)（引自漢森承載力公式法）。、系數(shù)值 02222442662883010321234143616381840202）對圓形基礎：式中 ；； 符號意義同前。求得軟弱土層極限承載力值，則軟弱土層承載力特征值。式中 為總安全系數(shù)，一般取3；當＞，則加筋墊層滿足穩(wěn)定性安全度要求。：按公式…………..（）。式中 ——土工筋帶似摩擦系數(shù)；其余符號意義同前。當≤時，符合安全要求。、加筋墊層中加筋帶的布置，應滿足下列要求：，并符合下列條件。* 首層筋帶距墊層頂面的距離（首層距），Z——墊層厚度；* 多層筋帶的層間距 (層間距)按（）Z取值，并不應小于200mm；* 每層筋帶的層數(shù)N一般為2~3層；* 每層筋帶中筋帶間的距離（筋帶平距），用加筋線密度LDR表示，宜取12%~17%，不宜大于20%。LDR=筋帶寬度/筋帶平距。、礫砂、圓礫、卵石、碎石或級配砂卵（碎）石或灰土設計，按承載力要求選材。砂石墊層的壓實系數(shù)λc=~，灰土壓實系數(shù)λc=。（Z——墊層厚度），并反包回折壓入墊層，回折疊加長度應≥1m。反包前端需設置土工胞腔袋，然后再回折。. 4土工胞腔袋規(guī)格同水泥編織袋。袋用編織布性能應滿足下列要求：抗拉強度（kN/m2）12~15；質(zhì)量（g/m2）90~95；規(guī)格經(jīng)緯（根/10cm） 4040；滲透系數(shù)（cm/s）＞5103，；等效孔徑cm 0qs＞；袋內(nèi)充填料與墊層材料相同，密實度也一致。抗拉強度Tu≥120MPa；斷裂延伸率εw＜2%；似摩擦系數(shù)≥（）。幾何尺寸：聚乙烯復合筋帶TG型50，寬度50mm。鋼絲復合筋帶CPE型30，寬度30mm，質(zhì)量6m/kg。 . 4墊層構(gòu)造應符合以下要求：，再覆蓋筋帶。砂石墊層厚度在陸上施工時不應小于200mm，水下施工時不應小于500mm。，宜在基底先鋪一層土工胞腔袋。袋內(nèi)裝砂石的材質(zhì)規(guī)格與密實度與墊層要求相同，要求胞腔袋上用粗砂填縫補平，并用震動板震密實。，應平順，拉緊，鋪平，避免折扭。避免被樹根、尖石損傷。，宜用搭接法。受紫外線照射時間不應超過1天。、攤鋪時，土工筋帶上覆蓋的土層厚度不得小于200mm，嚴禁施工機械在未覆蓋填料的土工筋帶上行駛。6．1一般規(guī)定6．1．1煤礦地面建筑結(jié)構(gòu)應根據(jù)不同結(jié)構(gòu)材料分別按照砼、砌體、鋼、木等建筑結(jié)構(gòu)現(xiàn)行規(guī)范設計。6．1．2供熱、給排水、供配電系統(tǒng)的建筑物及井塔、井架、筒倉等構(gòu)筑物的設計，除執(zhí)行本規(guī)范外，尚應滿足有關(guān)國家標準的要求。6．1．3結(jié)構(gòu)型式應根據(jù)材料供應、自然條件、施工條件、維護便利和建設進度等因素做必要的綜合技術(shù)經(jīng)濟比較后確定。6．1．4煤礦地面建筑結(jié)構(gòu)應采用空間結(jié)構(gòu)體系進行計算。特殊情況下也可簡化為縱、橫兩向平面結(jié)構(gòu)體系進行內(nèi)力分析，但分析結(jié)果要進行疊加處理后方能用于構(gòu)件設計。6．1．5屋面桁架或網(wǎng)架結(jié)構(gòu)應與下部結(jié)構(gòu)整體計算。當無法整體計算時，應考慮下部結(jié)構(gòu)的實際支承剛度，并將下部結(jié)構(gòu)傳來的水平荷載施加到桁架或網(wǎng)架上。對用于框排架體系的桁架或網(wǎng)架結(jié)構(gòu)，無法與下部結(jié)構(gòu)整體計算時，應將上、下弦桿的計算內(nèi)力增大10%。6．2．1煤礦地面建筑結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)布置應盡量做到受力明確、簡單合理。跨度、柱距、層高應考慮采用統(tǒng)一的建筑模數(shù)。6．2．2設備平臺的布置，除應滿足結(jié)構(gòu)整體受力要求外，尚應滿足以下要求：1. 振動篩、斗子提升機、破碎機、翻車機、皮帶機頭等振動較大的設備應布置在梁上；2. 當單個設備荷載＜，或單個設備荷載＞，但其單位面積折算荷載≤，可將設備直接布置在砼樓板上；＞，且單位面積折算荷載＞，應設置局部加厚砼板帶；4. 單個集中荷載≥15kN時，應布置次梁；5．一條板帶（基本寬度200mm）上設備總荷載≥20kN時，應設置次梁。、小配筋率，配筋率應小于2%。7．井口房及井頸。、井塔、井頸整體聯(lián)結(jié)。，井口房基礎設計應考慮凍融土影響。，形成獨立結(jié)構(gòu)體系。、安全出口、管井的位置和井架基礎的埋深，合理選擇結(jié)構(gòu)布置方案。，結(jié)構(gòu)應進行傾覆和滑移驗算。，井頸壁厚應按計算確定，最小厚度不小于500mm。在井口1~2米范圍，壁厚增大至800~1200mm。：1. 填土、地下水產(chǎn)生的均勻側(cè)壓力作用下（、）：截取井頸一單位高度園環(huán)，其單位高度圓環(huán)軸向壓力可按下式計算： 1）當t≤ r/10 N=qR （） 2）當t＞ r/10 N=2qR2/（R2－r2） ()2. 在填土產(chǎn)生不均勻側(cè)壓力作用下（）1）由于井頸周圍土質(zhì)不均等原因，使井頸在同一水平園環(huán)上的土壓力呈不均勻分布，在互成90176。的井壁上兩點處沿徑向分布的土壓力分別為qA、qB（qB＞qA）。計算qA、qB時的土壤內(nèi)內(nèi)摩擦角采用： =φ177。(~5176。) () qA、qB按主動土壓力公式計算。2） 井壁A、B截面上的內(nèi)力為： NA = qAr1（1+′） () MA = －′ () NB = qAr1(1+′） () MB = qAr12ω′ () 式中：ω′=ω－1 土壓力不均衡度。 ω=qB /qA 　r1—井壁平均水平半徑（m）3） 井頸水平荷載計算時應考慮地面堆載、地下水和建筑物基礎等所產(chǎn)生的附加水平壓力。裂縫寬度的計算應按《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010進行。： 1），且不小于四根直徑為18mm的鋼筋。2）洞口四角處各配置三根直徑不小于16mm的斜向鋼筋。，其埋深應滿足風道、防火門、安全出口及罐道梁等布置要求。 8．提升機房。 。 多繩磨擦式提升機房可采用二層混凝土框架結(jié)構(gòu)或半地下室混凝土框排架結(jié)構(gòu)。，提升機房與井架基礎的基礎底標高宜協(xié)調(diào)，且應避免基礎相碰。 提升機設備基礎應與主體結(jié)構(gòu)基礎分開。樓板應與設備基礎設縫分開。，出繩孔兩側(cè)一定范圍內(nèi)不應布置柱，當出繩仰角較大時，屋面梁應避開鋼絲繩活動范圍，以免與鋼絲繩碰撞或磨損。，多繩摩擦式提升機基礎宜采用鋼筋混凝土基礎。 結(jié)構(gòu)計算，應按斷繩荷載進行混凝土局部承壓的驗算。具體計算按《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010進行。《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017計算。型鋼埋入長度應滿足混凝土承壓應力小于混凝土軸心抗 壓強度設計值。 提升機基礎下地基承載力的計算，按《建筑地